Loading


Текст может быть не полным

СП РК 4.02-17-2005 ПРОЕКТИРОВАНИЕ ТЕПЛОВЫХ ПУНКТОВ

СВОД ПРАВИЛ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ И СТРОИТЕЛЬСТВУ

ПРОЕКТИРОВАНИЕ ТЕПЛОВЫХ ПУНКТОВ

 

 

Heating rooms design

 

Дата введения 2005.10.01

 

 


1 ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ

 

Свод правил распространяется на проектирова­ние вновь строящихся и реконструируемых тепловых пунктов, предназначенных для присоединения к тепловым сетям систем отопления, вентиляции, кондиционирования воздуха, горячего водоснабже­ния и технологических теплоиспользующих уста­новок промышленных и сельскохозяйственных пред­приятий, жилых и общественных зданий.

Расчетные параметры теплоносителя:

- горячая вода – рабочим давлением до 2,5 МПа и температурой до 200 °С;

- пар – рабочим давлением в пределах условно­го давления Ру до 6,3 МПа и температурой до 440 °С.

 

2 НОРМАТИВНЫЕ ССЫЛКИ

 

В настоящих строительных правилах использо­ваны ссылки на следующие нормативные доку­менты.

СНиП РК 2.02-05-2002 Пожарная безопасность зданий и сооружений

СНиП РК 5.01-01-2002 Основания зданий и соору­жений

СНиП 2.02.04-88 Основания и фундаменты на вечномерзлых грунтах

 СНиП РК 2.01-19-2004 Защита строительных конструкций от коррозии

СНиП РК 4.02-05-2001* Отопление, вентиляция и кондиционирование

СНиП 2.04.01-85* Внутренний водопровод и канализация зданий

МСН 4.02-02-2004 Тепловые сети

МСН 4.02-03-2004 Тепловая изоляция оборудо­вания и трубопроводов

СНиП 2.09.02-85* Производственные здания

МСН 2.04-02-2004 Тепловая защита зданий

СНиП II-12-77 Защита от шума

ГОСТ 12.1.003-83* ССБТ. Шум. Общие требова­ния безопасности

ГОСТ 12.1.012-90 ССБТ. Вибрационная безопас­ность. Общие требования

ГОСТ 494-90 Трубы латунные. Технические усло­вия

ГОСТ 550-75* Трубы стальные бесшовные для нефтеперерабатывающей и нефтехимической про­мышленности. Технические условия

ГОСТ 1215-79** Отливки из ковкого чугуна. Об­щие технические условия

ГОСТ 1412-85 Чугун с пластинчатым графитом для отливок. Марки

ГОСТ 2761-84* Источники централизованного хозяйственно-питьевого водоснабжения. Гигиениче­ские, технические требования и правила выбора

Издание официальное

 
ГОСТ 3262-75* Трубы стальные водогазопро­водные. Технические условия

ГОСТ 7293-85 Чугун с шаровидным графитом для отливок. Марки

ГОСТ 8731-74* Трубы стальные бесшовные горячедеформированные. Технические требования

ГОСТ 8732-78* Трубы стальные бесшовные горячедеформированные. Сортамент

ГОСТ 8733-74* Трубы стальные бесшовные холоднодеформированные и теплодеформирован­ные. Технические требования

ГОСТ 8734-75* Трубы стальные бесшовные холоднодеформированные. Сортамент

ГОСТ 10704-91 Трубы стальные электросварные прямошовные. Сортамент

ГОСТ 10705-80* Трубы стальные электро­свар­ные. Технические условия

ГОСТ 10706-76*Трубы стальные электросварные прямошовные. Технические требования

ГОСТ 13078-81* Стекло натриевое жидкое. Тех­нические условия

ГОСТ 15150-69** Машины, приборы и другие технические изделия. Исполнения для различных климатических районов. Категории, условия эксплуа­тации, хранения и транспортирования в части воз­действия климатических факторов внешней среды

ГОСТ 15518-87* Аппараты теплообменные плас­тинчатые. Типы, параметры и основные размеры

ГОСТ 16860-88* Деаэраторы термические. Типы, основные параметры, приемка, методы контроля

ГОСТ 18698-79* Рукава резиновые напорные с текстильным каркасом. Технические условия

ГОСТ 20295-85 Трубы стальные сварные для магистральных газонефтепроводов. Технические ус­ловия

ГОСТ 21646-2003 Трубы латунные для тепло­обменных аппаратов. Технические условия

ГОСТ 24570-81* Клапаны предохранительные па­ровых и водогрейных котлов. Технические требования

ГОСТ 27590-88 Подогреватели водо-водянные систем теплоснабжения. Общие технические усло­вия

 

3 ОБЩИЕ ТРЕБОВАНИЯ

 

3.1 В тепловых пунктах предусматривается раз­мещение оборудования, арматуры, приборов конт­роля, управления и автоматизации, посред­ством ко­торых осуществляется:

- преобразование вида теплоносителя или его па­раметров;

- контроль параметров теплоносителя;

- регулирование расхода теплоносителя и рас­пределение его по системам потребления теплоты;

- отключение систем потребления теплоты;

- защита местных систем от аварийного повыше­ния параметров теплоносителя;

- заполнение и подпитка систем потребления теп­лоты;

- учет тепловых потоков и расходов теплоносите­ля и конденсата;

- сбор, охлаждение, возврат конденсата и конт­роль его качества;

- аккумулирование теплоты;

- водоподготовка для систем горячего водоснаб­жения.

В тепловом пункте в зависимости от его на­значения и конкретных условий присоединения пот­ребителей могут осуществляться все перечис­ленные функции или только их часть.

3.2 Тепловые пункты подразделяются на:

- индивидуальные тепловые пункты (ИТП) - для присоединения систем отопления, вентиляции, горя­чего водоснабжения и технологических теплоис­пользующих установок одного здания или его части;

- центральные тепловые пункты (ЦТП) - то же, двух зданий или более.

Допускается устройство ЦТП для присоеди­нения систем теплопотребления одного здания, если для этого здания требуется устройство не­скольких ИТП.

3.3 Устройство ИТП обязательно для каждо­го здания независимо от наличия ЦТП, при этом в ИТП предусматриваются только те функции, ко­торые необходимы для присоединения систем потреб­ления теплоты данного здания и не пред­усмотрены в ЦТП.

3.4 Для промышленных и сельскохозяйствен­ных предприятий при теплоснабжении от внеш­них источ­ников теплоты и числе зданий более одного устройство ЦТП является обязательным, а при теплоснабжении от собственных источни­ков теплоты необходимость сооружения ЦТП следует определять в зависимости от конкретных условий тепло­снабжения. Мощность ЦТП не регламентируется.

3.5 Для жилых и общественных зданий необхо­димость устройства ЦТП определяется кон­кретными условиями теплоснабжения района строительства на основании технико-экономи­ческих расчетов. В закрытых системах тепло­снабжения рекомендуется предусматривать один ЦТП на микрорайон или группу зданий с расходом теплоты в пределах 12 - 35 МВт (по сумме максимального теплового потока на отопление и среднего теплового потока на горячее водо­снабжение).

При теплоснабжении от котельных мощностью 35 МВт и менее рекомендуется предусматривать в зданиях только ИТП.

3.6 Теплоснабжение промышленных и сель­скохозяйственных предприятий от ЦТП, обслу­живающих жилые и общественные здания, пред­усматривать не рекомендуется.

3.7 В состав проекта теплового пункта включает­ся технический паспорт, содержащий:

- краткое описание схем присоединения потреби­телей теплоты;

- расчетные расходы теплоты и теплоносите­лей по каждой системе (для горячего водоснаб­жения - средний и максимальный), МВт;

- виды теплоносителей и их параметры (рабо­чее давление, МПа, температуру, °С) на входе и на выходе из теплового пункта;

- давление в трубопроводе на вводе и выводе хозяйственно-питьевого водопровода, МПа;

- тип водоподогревателей, поверхность их на­гре­ва, м2, число секций или пластин по ступеням нагре­ва и потери давления по обеим сре­дам;

- тип, количество, характеристики и мощность на­сосного оборудования;

- тип, количество и производительность оборудо­вания для обработки воды для систем го­рячего водоснабжения;

- количество и установленную вместимость ба­ков-аккумуляторов горячего водоснабжения и кон­денсатных баков, м3;

- тип и число приборов регулирования и при­боров учета количества теплоты и воды, потери давления в регулирующих клапанах;

- установленную суммарную мощность электро­оборудования, ожидаемое годовое потреб­ление тепловой и электрической энергии;

- общую площадь, м2, и строительный объем, м3, помещений теплового пункта.

 

4 ОБЪЕМНО-ПЛАНИРОВОЧНЫЕ И КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ

 

4.1 Тепловые пункты по размещению на ге­неральном плане подразделяются на отдельно стоя­щие, пристроенные к зданиям и сооружени­ям и встроенные в здания и сооружения.

4.2 Объемно-планировочные и конструктивные решения тепловых пунктов должны удовлет­ворять требованиям СНиП 2.09.02-85*. При размещении встроенных и пристроенных тепловых пунктов долж­ны соблюдаться также требования СНиП на проекти­рование зданий, в которых они размещаются или к которым они пристроены.

4.3 При выборе материалов для строитель­ных конструкций тепловых пунктов следует принимать влаж­ный режим помещения согласно МСН 2.04-02-2004.

4.4 Для защиты строительных конструкций от кор­розии должны применяться материалы в соответ­ствии с требованиями СНиП РК 2.01-19-2004.

4.5 Здания отдельно стоящих и пристроенных теп­ловых пунктов должны быть не ниже I, II и III степеней огнестойкости в соответствии со СНиП РК 2.02-05-2002.

Внешние формы, материал и цвет наружных ограждающих конструкций рекомендуется выбирать, учитывая архитектурный облик расположен­ных вблизи зданий и сооружений или зданий, к которым тепловые пункты пристраиваются.

4.6 К центральным тепловым пунктам сле­дует предусматривать проезды с твердым пок­рытием и площадки для временного складиро­вания оборудо­вания при производстве ремонтных работ.

4.7 В ЦТП с постоянным обслуживающим персо­налом следует предусматривать уборную с умы­вальником, шкаф для хранения одежды, место для приема пищи.

При невозможности обеспечить самотечный отвод стоков от уборной в канализационную сеть санузел в ЦТП допускается не предусматривать при обеспечении возможности использовать уборную в ближайших к тепловому пункту зда­ниях, но не далее 50 м.

4.8 Индивидуальные тепловые пункты долж­ны быть встроенными в обслуживаемые ими здания и размещаться в отдельных помещениях на первом этаже у наружных стен здания. Допускается раз­мещать ИТП в технических подпольях или в подва­лах зданий и сооружений.

4.9 Центральные тепловые пункты (ЦТП) сле­дует, как правило, предусматривать отдельно стоя­щими. Рекомендуется блокировать их с другими производственными помещениями.

Допускается предусматривать ЦТП, пристро­енными к зданиям или встроенными в обществен­ные, административно-бытовые или производствен­ные здания и сооружения.

4.10 При размещении тепловых пунктов, обору­дованных насосами, внутри жилых, общес­твенных, административно-бытовых зданий, а также в произ­водственных зданиях, к которым предъявляются повышенные требования по до­пустимым уровням шума и вибрации в помеще­ниях и на рабочих ме­стах, должны выполняться требования раздела 12.

4.11 Здания отдельно стоящих и пристроенных тепловых пунктов должны предусматриваться одно­этажными, допускается сооружать в них подвалы для размещения оборудования, сбора, охлаждения и перекачки конденсата и сооруже­ния канализации.

Отдельно стоящие тепловые пункты допускается предусматривать подземными при ус­ловии:

- отсутствия грунтовых вод в районе строитель­ства и герметизации вводов инженерных коммуни­каций в здание теплового пункта, исключающей воз­можность затопления теплового пункта канализа­ционными, паводковыми и другими водами;

- обеспечения самотечного отвода воды из трубо­проводов теплового пункта;

- обеспечения автоматизированной работы обо­рудования теплового пункта без постоянно­го обслу­живающего персонала с аварийной сигнализацией и частичным дистанционным управ­лением с диспет­черского пункта.

4.12 По взрывопожарной и пожарной опас­ности помещения тепловых пунктов следует относить к кате­гории Д по действующим нормативным документам.

4.13 Тепловые пункты допускается разме­щать в производственных помещениях категорий Г и Д, а также в технических подвалах и подпольях жилых и общественных зданий. При этом помещения тепло­вых пунктов должны отделяться от этих помещений ограждениями (перегород­ками), предотвращающими доступ посторонних лиц в тепловой пункт.

4.14 При разработке объемно-планировочных и конструктивных решений отдельно стоящих и при­строенных зданий тепловых пунктов, предназначен­ных для промышленных и сельско­хозяйственных предприятий, рекомендуется предусматривать воз­можность их последующе­го расширения.

4.15 Встроенные в здания тепловые пункты следует размещать у наружных стен зданий на рас­стоянии не более 12 м от выхода из этих зданий.

4.16 Из встроенных в здания тепловых пунктов должны предусматриваться выходы:

- при длине помещения теплового пункта 12 м и менее и расположении его на расстоянии ме­нее 12 м от выхода из здания наружу - один выход наружу через коридор или лестничную клетку;

- при длине помещения теплового пункта 12 м и менее и расположении его на расстоянии бо­лее 12 м от выхода из здания - один самостоя­тельный выход наружу;

- при длине помещения теплового пункта бо­лее 12 м - два выхода, один из которых должен быть непосредственно наружу, второй - через коридор или лестничную клетку.

Помещения тепловых пунктов с теплоноси­телем паром давлением более 1,0 МПа должны иметь не менее двух выходов независимо от габаритов помещения.

4.17 В подземных отдельно стоящих или пристро­енных тепловых пунктах допускается второй выход предусматривать через пристроенную шахту с люком или через люк в перекрытии, а в тепловых пунктах, размещаемых в технических подпольях или подвалах зданий, - через люк в стене.

4.18 Двери и ворота из теплового пункта должны открываться из помещения или здания теплового пункта от себя.

4.19 Оборудование тепловых пунктов рекоменду­ется применять в блочном исполнении, для чего необходимо:

- принимать водоподогреватели, насосы и другое оборудование в блоках заводской готовности;

- принимать укрупненные монтажные блоки трубо­проводов;

- укрупнять технологически связанное между со­бой оборудование в транспортабельные бло­ки с трубопроводами, арматурой, КИП, электротехниче­ским оборудованием и тепловой изоля­цией.

4.20 Минимальные расстояния в свету от строи­тельных конструкций до трубопроводов, оборудо­вания, арматуры, между поверхностями теплоизоля­ционных конструкций смежных трубопроводов, а также ширину проходов между строительными конструкциями и оборудовани­ем (в свету) следует принимать по приложению 1.

4.21 Высоту помещений от отметки чистого пола до низа выступающих конструкций перекрытия (в свету) рекомендуется принимать не менее, м, для наземных ЦТП - 4,2; для подземных - 3,6; для ИТП - 2,2.

При размещении ИТП в подвальных и цоколь­ных помещениях, а также в технических подпольях зданий допускается принимать высоту помещений и свободных проходов к ним не менее 1,8 м.

4.22 В центральном тепловом пункте следует предусматривать монтажную (ремонтную) площадку.

Размеры монтажной площадки в плане следует определять по габариту наиболее крупной единицы оборудования (кроме баков вместимостью более 3 м3) или блока оборудования и трубопроводов, постав­ляемого для монтажа в собранном виде, с обеспе­чением прохода вокруг него не менее 0,7 м.

Для производства мелкого ремонта оборудо­вания, приборов и арматуры следует предусмат­ривать место для установки верстака.

4.23 Конденсатные баки и баки-аккумуляторы вместимостью более 3 м3 следует устанавливать вне помещения тепловых пунктов на открытых площад­ках. При этом должны предусматриваться тепловая изоляция баков, устройство гидрозатворов, встроен­ных непосредственно в бак, а также устройство ограждений высотой не менее 1,6 м на расстоянии не более 1,5 м от поверхности баков, предотвра­щающих доступ посторонних лиц к бакам.

4.24 Для монтажа оборудования, габариты кото­рого превышают размеры дверей, в наземных тепловых пунктах следует предусматривать монтаж­ные проемы или ворота в стенах.

При этом размеры монтажного проема и во­рот должны быть на 0,2 м больше габарита наибольшего оборудования или блока трубопро­водов.

4.25 Предусматривать проемы для естественного освещения тепловых пунктов не требуется.

4.26 Для перемещения оборудования и арматуры или неразъемных частей блоков оборудования следует предусматривать инвентарные подъемно-транспортные устройства.

Стационарные подъемно-транспортные устрой­ства следует предусматривать:

- при массе перемещаемого груза от 150 кг до 1 т -

монорельсы с ручными талями и кошками или краны подвесные ручные однобалочные;

- то же, более 1 до 2 т - краны подвесные ручные однобалочные;

- то же, более 2 т - краны подвесные электриче­ские однобалочные.

Допускается предусматривать возможность ис­пользования передвижных малогабаритных подъ­емно-транспортных средств, при условии обеспе­чения въезда и передвижения транспортных средств по тепловому пункту

Средства механизации могут быть уточнены про­ектной организацией при разработке проекта для конкретных условий.

4.27 Для стока воды полы следует проектировать с уклоном 0,01 в сторону трапа или водосборного приямка. Минимальные размеры водосборного при­ямка должны быть, как прави­ло, в плане не менее 0,5 х 0,5 м при глубине не менее 0,8 м. Приямок должен быть перекрыт съемной решеткой.

4.28 В помещениях тепловых пунктов следует предусматривать отделку ограждений долговеч­ными, влагостойкими материалами, допускающими легкую очистку, при этом необходимо выполнить:

- штукатурку наземной части кирпичных стен;

- затирку цементным раствором заглубленной ча­сти бетонных стен;

- расшивку швов панельных стен;

- побелку потолков;

- бетонное или плиточное покрытие полов.

Стены тепловых пунктов покрываются плит­ками или окрашиваются на высоту 1,5 м от пола масляной или другой водостойкой краской, выше 1,5 м от пола - клеевой или другой подобной краской.

4.29 В тепловых пунктах следует предусмат­ривать открытую прокладку труб. Допускается прокладка труб в каналах, верх перекрытия ко­торых совмещается с уровнем чистого пола, если по этим каналам не происходит попадания в теп­ловой пункт взрывоопасных или горючих газов и жидкостей.

Каналы должны иметь съемные перекрытия единичной массой не более 30 кг.

Дно каналов должно иметь продольный уклон не менее 0,02 в сторону водосборного приямка.

4.30 Для обслуживания оборудования и ар­матуры, расположенных на высоте от 1,5 до 2,5 м от пола, должны предусматриваться передвиж­ные или переносные конструкции (площадки). В случаях невозможности создания проходов для передвижных площадок, а также для обслужи­вания оборудования и арматуры, расположен­ных на высоте 2,5 м и более, необходимо пред­усматривать стационарные площадки шириной 0,6 м с ограждениями и постоянными лестницами. Расстояние от уровня стационарной площад­ки до потолка должно быть не менее 1,8 м.

4.31 В помещениях тепловых пунктов допус­кается размещать оборудование систем хозяй­ственно-питьевого и противопожарного водо­снабже­ния здания, в том числе насосные уста­новки, а в помещениях пристроенных и встроен­ных тепловых пунктов - также оборудование приточных вентиля­ционных систем, обслужива­ющих производ­ственные помещения категорий В, Г, Д по взрывопожарной опасности и адми­нистративно-бытовые помещения.

4.32 Минимальное расстояние от края под­вижных опор до края опорных конструкций (траверс, кронштейнов, опорных подушек) трубопроводов должно обеспечивать максимально возможное смещение опоры в боковом направ­лении с запасом не менее 50 мм. Кроме того, минимальное расстоя­ние от края траверсы или кронштейна до оси трубы должно быть не менее 1,0 Dу (где Dу - условный диаметр трубы).

4.33 Расстояние от поверхности теплоизоляцион­ной конструкции трубопровода до строи­тельных конструкций здания или до поверхнос­ти теплоизоля­ционной конструкции другого тру­бопровода должно быть в свету не менее 30 мм с учетом перемещения трубопровода.

4.34 В тепловых пунктах допускается к тру­бопроводам большего диаметра крепить трубо­про­воды меньшего диаметра при расчете труб на прочность.

4.35 Прокладку водопровода следует предусмат­ривать в одном ряду или под трубопрово­дами тепловых сетей, при этом необходимо выполнять тепловую изоляцию водопровода для исключения образования конденсата на повер­хности водо­проводных труб.

4.36 В тепловых пунктах подающий трубопровод следует располагать справа от обратного трубо­провода (по ходу теплоносителя в подающем трубо­проводе) при прокладке трубопроводов в одном ряду.

 

5 ПРИСОЕДИНЕНИЕ СИСТЕМ ПОТРЕБЛЕНИЯ ТЕПЛОТЫ К ТЕПЛОВЫМ СЕТЯМ

 

5.1 Присоединение систем потребления теп­лоты следует выполнять с учетом гидравличес­кого режи­ма работы тепловых сетей (пьезометрического графика) и графика изменения температуры тепло­носителя в зависимости от из­менения температуры наружного воздуха.

5.2 Расчетная температура воды в подаю­щих трубопроводах водяных тепловых сетей пос­ле ЦТП при присоединении систем отопления зданий по зависимой схеме должна принимать­ся равной расчетной температуре воды в по­дающем трубо­проводе тепловых сетей до ЦТП, но не выше 150 °С.

5.3 Системы отопления, вентиляции и конди­ционирования воздуха должны присоединяться к двухтрубным водяным тепловым сетям, как правило, по зависимой схеме.

По независимой схеме, предусматривающей установку водоподогревателей, допускается присое­динять системы отопления 12-этажных зданий и выше (или более 36 м); системы отопления, вентиля­ции и кондиционирования воздуха зданий при гидравлических условиях, изложенных в 5.5, а также системы отопления зданий в открытых системах теплоснабжения при невозможности обеспечения требуемого качества воды

5.4 Системы отопления зданий следует присое­динять к тепловым сетям:

- непосредственно при совпадении гидравли­чес­кого и температурного режимов тепловой сети и ме­стной системы. При этом следует учитывать тре­бования действующих нормативных документов по отоплению, вентиляции и кондиционированию и обеспе­чивать невскипаемость перегретой воды при ди­намическом и статическом режимах системы;

- через элеватор при необходимости сниже­ния температуры воды в системе отопления и распола­гаемом напоре перед элеватором, достаточном для его работы;

- через смесительные насосы при необходимости снижения температуры воды в системе отопления и располагаемом напоре, недостаточном для работы элеватора, а также при осуществлении автоматиче­ского регулирования системы.

5.5 При присоединении систем отопления и вен­тиляции к тепловым сетям по зависимой схеме для открытой и закрытой систем теплоснабжения в соответствии с пьезометрическим графиком следует предусматривать:

1) при располагаемом напоре в тепловой сети перед тепловым пунктом, недостаточном для пре­одоления гидравлического сопротивления трубо­про­водов и оборудования теплового пункта и систем потребления теплоты после ТП, - подкачивающие насосы на обратном трубопроводе перед выходом из теплового пункта. Если при этом давление в обратном трубопроводе присоединяемых систем будет ниже статического давления в этих системах, подкачивающий насос должен устанавливаться на подающем трубопроводе;

2) при давлении в подающем трубопроводе теп­ловой сети перед тепловым пунктом, недостаточном для обеспечения невскипания воды (при расчетной температуре) в верхних точках присоединенных систем потребления теплоты, - подкачивающие на­сосы на подающем трубопро­воде на вводе в теп­ловой пункт;

3) при давлении в подающем трубопроводе теп­ловой сети перед тепловым пунктом ниже стати­ческого давления в системах потребления теплоты - подкачивающие насосы на подающем трубопроводе на вводе в тепловой пункт и регулятор давления «до себя» на обратном трубопроводе на выходе из теплового пункта;

4) при статическом давлении в тепловой сети ниже статического давления в системах потреб­ления теплоты - регулятор давления «до себя» на обрат­ном трубопроводе на выходе из тепло­вого пункта, а на подающем трубопроводе на вводе в тепловой пункт — обратный клапан;

5) при давлении в обратном трубопроводе теп­ловой сети после теплового пункта ниже стати­ческого давления в системах потребления теплоты при различных режимах работы сети (в том числе при максимальном водоразборе из обратного трубо­провода в открытых системах водоснабжения) - регулятор давления «до себя» на обратном трубо­проводе на выходе из теплового пункта;

6) при давлении в обратном трубопроводе теп­ловой сети после теплового пункта, превышающем допускаемое давление для систем потребления теплоты, - отсекающий клапан на подающем трубопроводе на вводе в тепловой пункт, а на обратном трубопроводе на выходе из теплового пункта - подкачивающие насосы с предохранитель­ным клапаном;

7) при статическом давлении в тепловой сети, превышающем допускаемое давление для систем потребления теплоты, - отсекающий клапан на подающем трубопроводе после входа в тепловой пункт, а на обратном трубопроводе перед выходом из теплового пункта - предохранительный и обрат­ный клапаны.

5.6 К одному элеватору присоединяется, как пра­вило, одна система отопления. Допускается при­соеди­нять к одному элеватору несколько сис­тем отопления с увязкой гидравлических режимов этих систем.

5.7 Смесительные насосы для систем отопления устанавливаются:

1) на перемычке между подающим и обратным трубопроводами при располагаемом напоре перед узлом смешения, достаточном для преодоления гидравлического сопротивления системы отопления и тепловых сетей после ЦТП, и при давлении в обратном трубопроводе тепло­вой сети после теп­лового пункта не менее чем на 0,05 МПа выше статического давления в системе отопления:

2) на обратном трубопроводе перед узлом сме­шения или на подающем трубопроводе после узла смешения при располагаемом напоре перед узлом смешения, недостаточном для преодоления гидрав­лического сопротивления, указанного в подпункте 1) при этом в качестве смесительных насосов могут быть использованы подкачивающие насосы, преду­сматриваемые в соответствии с 5.5 1), 2), 3), 6).

5.8 Системы вентиляции и кондиционирования воздуха зданий присоединяются к тепловым сетям:

- непосредственно - когда не требуется измене­ния расчетных параметров теплоносителя;

- через смесительные насосы - при необходимо­сти снижения температуры воды в системах венти­ляции и кондиционирования воздуха; для поддер­жания постоянной температуры воды, поступающей в калориферы второго подогрева систем кондицио­нирования воздуха, а также для обеспечения невски­пания воды в верхних точках трубопроводов и кало­риферов систем вентиляции и кондиционирования воздуха (если не установлены подкачивающие насо­сы для других систем по 5.5 2).

Места установки смесительных насосов для сис­тем вентиляции выбираются аналогично смеситель­ным насосам для систем отопления по 5.7.

5.9 В тепловых пунктах потребителей теплоты с зависимым присоединением систем отопления, вен­тиляции и кондиционирования воздуха, в которых режим теплопотребления не обеспечивается при­нятым на источнике теплоты центральным качест­венным регулированием отпуска теплоты, следует предусматривать корректирующие насосы или регулируемые элеваторы, осуществляющие сниже­ние температуры воды после ЦТП или ИТП в соответствии с графиками температур теплоно­сителя в этих системах. При этом изменение темпе­ратуры воды производится автоматически регуля­тором подачи теплоты.

Корректирующие насосы устанавливаются, как правило, на перемычке между подающим и обрат­ным трубопроводами после отбора воды из подаю­щего трубопровода и до отбора воды из обратного трубопровода на водоподогреватели или смеси­тельные устройства горячего водоснабжения. Перио­ды работы этих насосов определяются в зависи­мости от принятого на источнике теплоты графика регулирования отпуска теплоты, схемы присоедине­ния водоподогревателей горячего водоснабжения, расчетного графика температур воды в сетях после ЦТП и расчетных температур внутреннего воздуха в помещениях. Они могут быть также совмещены с подкачивающими насосами, устанавливаемыми по 5.5.

5.10 В тепловых пунктах потребителей теплоты с независимым присоединением систем отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха для регулирования в соответствии с расчетным графи­ком температуры воды после водоподогревателей следует предусматривать регулятор подачи теплоты на отопление.

Циркуляционные насосы при независимой сис­теме теплоснабжения устанавливаются на обратном трубопроводе от систем отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха перед водоподогрева­телем.

5.11 Общественное здание с тепловым потоком на вентиляцию более 0,5 МВт следует присоединять к тепловым сетям в ЦТП отдельно от жилых и общественных зданий с тепловым потоком на вен­тиляцию менее 0,5 МВт каждое. ИТП такого обще­ственного здания должен обеспечивать работо­способность всех систем теплопотребления здания.

Предусматривать самостоятельные трубопрово­ды от ЦТП к зданию для присоединения отдельно систем вентиляции не рекомендуется.

5.12 При присоединении к ЦТП группы зданий с независимым присоединением систем отопления и вентиляции следует предусматривать установку в ЦТП общего водоподогреватепя.

Расчетная температура воды после водоподогре­вателя в этом случае должна приниматься в зави­симости от радиуса действия тепловых сетей после теплового пункта, как правило, на 10-30 °С ниже принятой в сетях до водоподогревателя со смеси­тельным устройством в ИТП, обеспечивающим тре­буемое снижение температуры воды в системах отопления.

5.13 Заполнение и подпитку водяных тепловых сетей после ЦТП и систем потребления теплоты, присоединяемых к тепловым сетям по независимой схеме, следует предусматривать водой из обратного трубопровода тепловой сети подпиточным насосом или без него, если давление в обратном трубопро­воде тепловой сети достаточно для заполнения местной системы.

При обосновании допускается подпитка ука­занных систем из подающего трубопровода теп­ловой сети с обеспечением защиты этих систем от превышения в них давления и температуры воды, а в открытых системах теплоснабжения — и из системы горячего водоснабжения.

Подпитка водой из водопровода не допускается.

5.14 Схема присоединения водоподогревателей горячего водоснабжения (рисунки 1-8) в закрытых системах теплоснабжения выбирается в зависи­мости от соотношения максимального потока тепло­ты на горячее водоснабжениеи максимального потока теплоты на отопление :

 - одноступенчатая схема (рисунки 1, 7);

 - двухступенчатая схема (рисунки 2-6, 8).

При этом для схем, указанных на рисунках 1-6, предусматривается автоматическое ограничение максимального расхода воды из тепловой сети на ввод и регулирование расхода теплоты на отоп­ление.

Схемы, указанные на рисунках 7 и 8, приме­няются при отсутствии регуляторов расхода теплоты на отопление. Для этих схем применяется стабили­зация расхода воды на отопление, осуществляемая регулятором перепада давлений (поз. 4).

5.15 В схемах, указанных на рисунках 2 и 4 (с ограничением максимального расхода воды на ввод для жилых и общественных зданий с присоеди­нением их к тепловым сетям через ЦТП и с макси­мальным тепловым потоком на вентиляцию Qnmax более 15 % максимального теплового потока на


отопление Qomax), при определении максимального расхода воды из тепловой сети на ввод следует исходить из максимальных тепловых потоков на отопление и вентиляцию и среднего теплового потока на горячее водоснабжение в средние сутки за неделю отопительного периода Qhm. Ограничение подачи теплоносителя для этих схем следует выполнять путем прикрытия клапана, регулирующего подачу теплоносителя на отопление и вентиляцию.

5.16 В схемах, указанных на рисунках 1 и 3 (с ограничением максимального расхода воды на ввод для производственных зданий, а также для общест­венных зданий с присоединением их к тепловым сетям через ЦТП и с тепловым потоком на венти­ляцию и кондиционирование воздуха Qnmax более 15 % максимального теплового потока на отопление Qomax), при определении максимального расхода воды из тепловой сети на ввод следует исходить из максимальных теп­ловых потоков на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение: - при отсутствии баков-аккумуляторов на горячее водоснабжение или среднего теплового потока на горячее водо­снабжение, Qhm.  - при наличии баков-аккумуляторов. В этом случае ограничение подачи теп­лоносителя на ввод следует выполнять путем прикрытия клапана, регулирующего подачу теп­лоносителя на водоподогреватель горячего водо­снабжения.

5.17 Схемы, указанные на рисунках 1, 2, 4 могут применяться также и в ИТП, при этом подающий трубопровод системы вентиляции подключается до клапана, регулирующего подачу теплоты на отоп­ление.

5.18 На рисунках 5 и 6 приведены двухступенча­тые схемы присоединения водоподогревателей горячего водоснабжения в ИТП с центральным автоматическим регулированием подачи теплоты на отопление с помощью водоструйного элеватора с регулирующей иглой и с пофасадным автоматиче­ским регулированием подачи теплоты на отопление (рисунок 6).

Автоматическое регулирование подачи теплоты на отопление в ИТП может быть применено также для одноступенчатой схемы присоединения водоподо­гревателей горячего водоснабжения по рисунку 1.

5.19 При применении одноступенчатой схемы по рисунку 7 перемычка с задвижкой А открыта в отопительный период при соотношении  (водоподогреватель работает по предвключенной схеме), а перемычка с задвижкой Б предусмат­ривается для работы в летний период; при соот­ношении  перемычка с задвижкой А не требуется и водоподогреватель работает в течение всего года по параллельной схеме.

При применении двухступенчатой схемы по рисунку 8 для жилых и общественных зданий с мак­симальным тепловым потоком на вентиляцию менее 15 % максимального теплового потока на отопление водоподогреватель II ступени в ото­пительный период работает по перемычке с задвижкой А (по предвключенной схеме), а перемычка с задвижкой Б по смешанной схеме.

 

 

5.20 Приведенные схемы присоединения потре­бителей теплоты к тепловым сетям не охватывают всех возможных вариантов. Могут применяться так­же другие схемы присоединения потребителей теп­лоты к тепловым сетям, обеспечивающие мини­мальный расход воды в тепловых сетях, экономию теплоты за счет применения регуляторов расхода теплоты и ограничителей макси­мального расхода сетевой воды, корректирующих насо­сов или элеваторов с автоматическим регулированием, снижающих температуру воды, поступающей в системы отоп­ления, вентиляции и кондиционирования воздуха.

5.21 При теплоснабжении от котельной мощно­стью 35 МВт и менее при технико-экономическом обосно­вании допускается присоединение к тепловым сетям водоподогревателей систем горячего водо­снабжения по одноступенчатой схеме (рисунки 1 и 7) независимо от соотношения тепловых нагрузок систем горячего водоснабжения и отопления.

5.22 В закрытых системах теплоснабжения при присоединении к тепловым сетям систем горячего водоснабжения с циркуляционным трубопроводом (рисунки 1-8) должны предусматриваться циркуля­ционные или повысительно-циркуляционные насосы в соответствии с требованиями СНиП 2.04.01-85.

5.23 При двухступенчатых схемах присоеди­нения водоподогревателей систем горячего водоснабже­ния с принудительной циркуляцией воды циркуля­ционный трубопровод рекомендуется присоединять к трубопроводу нагреваемой воды между водо­подогревателями I и II ступеней, а при параллельной схеме присоединения - к трубопроводу холодной водопроводной воды или к трубопроводу нагревае­мой воды между секциями водоподогревателя.

5.24 Горячее водоснабжение в открытых сис­темах теплоснабжения должно присоединяться к подаю­щему и обратному трубопроводам двухтрубных водя­ных тепловых сетей через регулятор смешения воды (рисунок 9) для подачи в систему горячего водоснаб­жения воды заданной температуры.

Отбор воды для горячего водоснабжения из трубопроводов и приборов систем отопления не до­пускается.

5.25 В открытых системах теплоснабжения цир­куляционный трубопровод системы горячего водо­снаб­жения рекомендуется присоединять к обратному трубо­проводу тепловой сети после отбора воды в систему горячего водоснабжения (рисунок 9, а); при этом на трубопроводе между местом отбора воды и местом подключения циркуляционного трубопровода должна предусматриваться диафрагма, рассчитанная на гаше­ние напора, равного сопротивлению системы горячего водоснабжения в циркуляционном режиме.

5.26 В открытых системах теплоснабжения при давлении в обратном трубопроводе тепловой сети, недостаточном для подачи воды в систему горячего водоснабжения, на трубопроводе горячей воды после регулятора смешения следует предусмат­ри­вать повысительно-циркуляционный насос (рису­нок 9, б). При этом установка диафрагмы, преду­смотренной 5.25, не требуется.

5.27 Горячее водоснабжение для технологиче­ских нужд допускается предусматривать из системы горячего водоснабжения для хозяй­ственно-бытовых нужд, если параметры воды в системе хозяйственно-питьевого водопровода удовлетворяют требованиям технологического потребителя, при условии:

- наличия горячей воды питьевого качества для технологических процессов;

- отсутствия производственного водопровода с качеством воды, пригодным для данного технологи­ческого процесса.

5.28 При теплоснабжении от одного теплового пункта производственного или общественного зда­ния, имеющего различные системы потребления теплоты, каждую из них следует присоединять по самостоятельным трубопроводам от распредели­тельного (подающего) и сборного (обратного) кол­лекторов. Допускается присоединять к одному обще­му трубопроводу системы теплопотребления, рабо­тающие при различных режимах, удаленные от теплового пункта более чем на 200 м, с проверкой работы этих систем при максимальных и минималь­ных расходах и параметрах теплоносителя.

5.29 Обратный трубопровод от систем венти­ляции присоединяется перед водоподогревателем горячего водоснабжения I ступени.

При этом, если потери давления по сетевой воде в водоподогревателе I ступени превысят 50 кПа, оборудуется перемычка вокруг водоподогревателя, на которой устанавливаются дроссельная диафраг­ма или регулирующий клапан, рассчитанные на то, чтобы потери давления в водоподогревателе не превышали расчетной величины.

5.30 К паровым тепловым сетям потребители теп­лоты могут присоединяться: по зависимой схеме - с непосредственной подачей пара в системы тепло­потребления с изменением или без изменения параметров пара; по независимой схеме - через пароводяные подогреватели.

Использование для целей горячего водоснабже­ния паровых водонагревателей барботажного типа не допускается.

5.31 При необходимости изменения параметров пара должны предусматриваться редукционно-охладитель­ные, редукционные или охладительные установки. Раз­мещение этих устройств, а также устано­вок сбора, охлаж­дения и возврата конденсата в ЦТП или в ИТП следует предусматривать на основании технико-эконо­мического расчета в за­висимости от числа потребителей и расхода пара со сниженными параметрами, количества воз­вращаемого конденсата, а также расположения по­требителей пара на территории предприятия.

5.32 При проектировании систем сбора и возвра­та конденсата следует руководствоваться требова­ниями МСН 4.02-02-2004.

5.33 В тепловых пунктах с установками сбора, охлаждения и возврата конденсата должны преду­сматриваться мероприятия по использованию теп­лоты конденсата путем:

- охлаждения конденсата в водоподогревателях с ис­пользованием нагретой воды для хозяйственно-бытовых или технологических потребителей горячей воды;

- получения пара вторичного вскипания в расши­рительных баках с использованием его техно­логических потребителей пара низкого давления.

5.34 В тепловых пунктах, в которые возможно по­тупление загрязненного конденсата, должна преду­сматриваться проверка качества конденсата в каждом сборном баке и на дренажных трубопро­водах. Способы контроля устанавливаются в зависимости от характера загрязнения и схемы водоподготовки на источнике теплоснабжения паром.

5.35 На трубопроводах тепловых сетей и конденсато­проводах при необходимости поглощения избыточного напора должны предусматриваться регуляторы давле­ния или дроссельные диафрагмы.


10

 

СП РК 4.02-17-2005

 

 

 
 


 

 

1 - водоподогреватель горячего водоснабжения; 2 - повысительно-циркуляционный насос горячего водоснабжения (пунктиром - циркуляционный насос);

3 - регули­рующий клапан с электроприводом; 4 - регулятор перепада давлений (прямого действия); 5 - водомер для холодной воды; 6 - регулятор подачи

теплоты на отопление, горячее водоснабжение и ограничения максимального расхода сетевой воды на ввод; 7 - обратный клапан; 8 – корректирующий                                                                                                                                                

подмешивающий насос; 9теплосчетчик; 10 - датчик температуры; 11- датчик расхода воды; 12 - сигнал ограничений максимального расхода воды

из тепловой сети на ввод; 13 - датчик давления воды в трубопроводе

 

Рисунок 1 -       Одноступенчатая система присоединения водоподогревателей горячего водоснабжения с автоматическим

                          регулированием расхода теплоты на отопление и зависимым присоединением систем отопления в ЦТП и ИТП

 

 

 

Подпись: СП РК 4.02-17-2005

 

 а - схема с самостоятельным регулятором ограничения расхода сетевой воды на ввод;  б - фрагмент схемы с совмещением функций регулирования

расхода теплоты на отопление,  горячее водоснабжение и ограничения расхода сетевой воды в одном регуляторе 1-13 - см рис. 1; 14 – регулятор

ограничений максимального расхода воды на ввод (прямого действия); 14а – датчик расхода воды в виде сужающего устройства (камерная диафрагма);

15 - регулятор подачи теплоты на отопление; 16 - задвижка, нормально закрытая; 17 - регулятор подачи теплоты на горячее водоснабжение (прямого действия)

 

Подпись: 11Рисунок 2 -   Двухступенчатая схема присоединения водоподогревателей горячего водоснабжения для жилых и общественных

                      зданий и жилых микрорайонов с зависимым присоединением систем отопления в ЦТП и ИТП

Подпись: СП РК 4.02-17-2005


Подпись: 12

1-17 см. рис. 1, 2; 18 - сигнал включения насоса при закрытии клапана К-2; 19 - регулятор перепада давлений (электронный)

 

Рисунок 3 -   Двухступенчатая схема присоединения водоподогревателей горячего водоснабжения для промышленных зданий

                      и промплощадок с зависимым присоединением систем отопления в ЦТП

Подпись: СП РК 4.02-17-2005

1-19 - см. рис. 1-3; 20 - водоподогреватель отопления; 21 - водомер горячеводный; 22 - подпиточный насос отопления;

23 - регулятор подпитки; 24 - предохра­нительный клапан; 25 - циркуляционный насос отопления

Подпись: 13 


Рисунок 4 -   Двухступенчатая схема присоединения водоподогревателей горячего водоснабжения для жилых и общественных

                      зданий и жилых микрорайонов с независимым присоединением систем отопления в ЦТП и ИТП

Подпись: СП РК 4.02-17-2005

Подпись: 14

1-25 - см. рис. 1-4; 26 - водоструйный элеватор

 

Рисунок 5 -   Двухступенчатая схема присоединения водоподогревателей горячего водоснабжения в ИТП с водоструйным элеватором

                      и автоматическим регулированием расхода теплоты на отопление (пример учета теплоты по водомерам)

Подпись: СП РК 4.02-17-2005

1-25 - см. рисунки 1-4

 

Рисунок 6 -   Двухступенчатая схема присоединения водоподогревателей горячего водоснабжения в ИТП с зависимым

                      присоединением систем отопления и пофасадным автоматическим регулированием расхода теплоты на отопление

Подпись: 15 


Подпись: СП РК 4.02-17-2005

Подпись: 16

1-21 - см. рисунки 1-4

 

Рисунок 7 -   Одноступенчатая схема присоединения водоподогреватепей горячего водоснабжения с зависимым

                      присоединением систем отопления при отсутствии регуляторов расхода теплоты на отопление в ЦТП и ИТП

Подпись: СП РК 4.02-17-2005

1-21 – см. рис. 1-4

 

Подпись: 17Рисунок 8 -   Двухступенчатая схема присоединения водоподогревателей горячего водоснабжения с зависимым

                      присоединением систем отопления при отсутствии регуляторов расхода теплоты на отопление в ЦТП и ИТП

Подпись: СП РК 4.02-17-2005

Подпись: 18

1- 26 - см. рис. 1 - 5; 27 - регулятор смешения горячей воды; 28 - тепломер двухпоточный трехточечный; 29 - дроссельная диафрагма

 

Рисунок 9 -   Схемы присоединения систем горячего водоснабжения и отопления в ИТП при зависимом (а) присоединении

                      системы отопления через элеватор (пунктиром - с циркуляционным насосом) с учетом теплоты по тепломеру

                      и независимом (б) - с учетом теплоты по водомер


 

6 ОБОРУДОВАНИЕ, ТРУБОПРОВОДЫ, АРМАТУРА И ТЕПЛОВАЯ ИЗОЛЯЦИЯ

 

Водоподогреватели

6.1 В тепловых пунктах следует применять водя­ные горизонтальные секционные кожухотрубные или пластинчатые водоподогреватели либо паровые горизонтальные многоходовые водоподогреватели.

В качестве кожухотрубных секционных водоподо­гревателей рекомендуется применять водо-водяные подогреватели по ГОСТ 27590, состоящие из сек­ций кожухотрубного типа с блоком опорных пере­городок для теплоносителя давлением до 1,6 МПа и темпе­ратурой до 150 °С. В качестве пластинчатых приме­нялись водоподогреватели по ГОСТ 15518. В прило­жении 8 даны общие характеристики рекомендуемых к применению в тепловых пунктах пластинчатых водоподогревателей в соответствии с ГОСТ 15518.

6.2 Для систем горячего водоснабжения допуска­ется применять емкостные водоподогреватели с использованием их в качестве баков-аккумуляторов горячей воды в системах горячего водоснабжения при условии соответствия их вместимости требуемой по расчету вместимости баков-аккумуляторов.

6.3 Для водо-водяных подогревателей следует принимать противоточную схему потоков теплоно­сителей.

Для горизонтальных секционных кожухотрубных водоподогревателей греющая вода из тепловой сети должна поступать: для водоподогревателей систем отопления - в трубки, для водоподогревателей сис­тем горячего водоснабжения - в межтрубное про­странство.

Для пластинчатых теплообменников нагреваемая вода должна проходить вдоль первой и последней пластин.

Для пароводяных подогревателей пар должен поступать в межтрубное пространство.

6.4 Для систем горячего водоснабжения горизон­тальные секционные кожухотрубные водоподогре­ватели должны применяться с латунными трубками, а емкостные - с латунными или со стальными змеевиками. Для пластинчатых теплообменников должны применяться пластины из нержавеющей стали по ГОСТ 15518.

6.5 Расчет поверхности нагрева водо-водяных подогревателей для систем отопления проводится при температуре воды в тепловой сети, соответ­ствующей расчетной температуре наружного воздуха для проектирования отопления, а для систем горячего водоснабжения - при температуре воды в подающем трубопроводе тепловой сети, соответ­ствующей точке излома графика температуры воды или минимальной температуре воды, если отсут­ствует излом графика температур.

Методика определения расчетной тепловой про­изводительности водоподогревателей отопления и горячего водоснабжения, методика определения параметров для расчета водоподогревателей систем отопления и горячего водоснабжения при различных схемах присоединения водоподогревателей приве­дены в приложениях 2-6, а в приложениях 7, 8 при­ведены тепловой и гидравлический расчеты водо-водяных подогревателей различных конструкций.

6.6 Каждый пароводяной подогреватель должен быть оборудован конденсатоотводчиком или регуля­тором перелива для отвода конденсата, штуцерами с запорной арматурой для выпуска воздуха и спуска воды и предохранительным клапаном, предусмат­риваемым в соответствии с требованиями правил устройства и без­опасной эксплуатации сосудов, работающих под давлением, действующих на терри­тории Республики Казахстан. Тепловой и гидравли­ческий расчет пароводяных подогревателей приве­ден в приложении 9.

6.7 Емкостные водоподогреватели должны быть оборудованы предохранительными клапанами. уста­навливаемыми со стороны нагревае­мой среды, а также воздушными и спускными устройствами.

6.8 Число водо-водяных водоподогревателей следует принимать:

- для систем горячего водоснабжения - два параллельно включенных водоподогревателя в каж­дой ступени подогрева, рассчитанных на 50 % произ­водительности каждый;

- для систем отопления зданий и сооружений, не допускающих перерывов в подаче теплоты, - два параллельно включенных водоподогревате­ля, каж­дый из которых должен рассчитываться на 100 % производительности.

При максимальном тепловом потоке на горячее водоснабжение до 2 МВт или при возможности подключения передвижных водоподогревательных установок допускается предусматривать в каждой ступени подогрева один водоподогреватель горячего водоснабжения, кроме зданий, не допускающих перерывов в подаче теплоты на горячее водо­снабжение.

Для промышленных и сельскохозяйственных предприятий установка двух параллельно включен­ных водоподогревателей в каждой ступени горячего водоснабжения для хозяйственно-бытовых нужд может предусматриваться только для производств, не допускающих перерывов в по­даче горячей воды.

При установке для систем отопления, вентиляции и горячего водоснабжения пароводяных водоподо­гревателей число их должно приниматься не менее двух включаемых параллельно, резервные водо­подогреватели не предусматриваются.

Для технологических установок, не допускающих перерывов в подаче теплоты, должны предусмат­риваться резервные водоподогреватели. Расчетная производительность резервных водоподогревателей должна приниматься в соответствии с режимом работы технологических установок предприятия.

 

Насосы

6.9 При выборе подкачивающих насосов, устанав­ливаемых в соответствии с требованиями 5.5, следует принимать:

- подачу насоса - по расчетному расходу воды на вводе в тепловой пункт (приложение 10);

- напор - в зависимости от расчетного давления в тепловой сети и требующегося давения в присоеди­няемых системах потребления теплоты.

6.10 При выборе смесительных насосов для сис­тем отопления, устанавливаемых в соответствии с требованиями 5.4 и 5.7, в ИТП следует принимать:

- при установке насоса на перемычке меж­ду пода­ющим и обратным трубопроводами системы отоп­ления:

напор - на 2-3 м больше потерь давления в сис­теме отопления;

подачу насоса G, кг/ч - по формуле

 

,                                    (1)

 

где  - расчетный максимальный расход воды на отопление из тепловой сети кг/ч, определяется по формуле

 

,                            (2)

 

где  - максимальный тепловой поток на отопление, Вт;

с - удельная теплоемкость воды, кДж/(кг °С);

u - коэффициент смешения, определя­емый по формуле

 

                                         (3)

 

где t1 - температура воды в подающем трубо­проводе тепловой сети при расчетной температуре наружного воздуха для про­ектирования отопления tо, °С;

to1 - тоже, в подающем трубопроводе системы отопления, °С;

t2 - то же, в обратном трубопроводе от системы отопления, °С;

- при установке насоса на подающем или обрат­ном трубопроводе системы отопления:

напор - в зависимости от давления в тепло­вой сети и требующегося давления в системе отопления с запасом в 2-3 м;

подачу насоса G, кг/ч, - по формуле

 

 ,                             (4)

 

6.11 Смесительные насосы для систем вен­тиля­ции, устанавливаемые в соответствии с 5.8, следует принимать по 6.10, подставляя в формулах ( 1 ) и (4) вместо Gdo расчетный расход воды на вентиляцию Gnmax, определяемый по формуле

 

                                       (5)

 

где Qnmax - максимальный тепловой поток на вентиляцию, Вт;

 - температура воды в подающем трубо­проводе, поступающей в калориферы, при расчетной температуре наружного воздуха tо, °С;

 - то же, в обратном трубопроводе после кало­риферов, °С.

Коэффициент смещения следует определять по формуле (3), принимая вместо tо1 и t2 требуемые температуры воды в трубопроводах до и после кало­риферов системы вентиляции при расчетной темпе­ратуре наружного воздуха.

6.12 При выборе циркуляционных насосов для сис­тем отопления и вентиляции, устанавливаемых в соответствии с требованиями 5.10, следует принимать:

- подачу насоса - по расчетным расходам воды в системе отопления и вентиляции, определенным по формулам приложения 3;

- напор - при установке насосов в ИТП - по сумме потерь давления в водоподогревателях и в системах отопления и вентиляции, а при установке насосов в ЦТП дополнительно следует учитывать потери дав­ления в тепловых сетях от ЦТП до наиболее уда­ленных ИТП.

6.13 При выборе корректирующих насосов, уста­навливаемых в соответствии с требованиями 5.9 следует принимать:

- подачу насоса - по расчетному расходу воды в системе, на трубопроводах которой он устанавли­вается;

- напор - по минимально необходимому распола­гаемому напору в месте присоединения данных на­сосов, включая сопротивление трубопровода и регу­лирующих устройств перемычки.

6.14 При выборе подпиточных насосов, устанав­ливаемых в соответствии с требованиями 5.13 сле­дует принимать:

- подачу насоса - в размере 20 % объема воды, находящейся в трубопроводах тепловой сети и сис­тем отопления подключенных к водоподогревателю;

- напор - из условия поддержания статического давления в системах отопления и вентиляции с про­веркой работы систем в отопительный период ис­ходя из пьезометрических графиков.

6.15 Число насосов, указанных в 6.9-6.14, следует принимать не менее двух, один из которых является резервным.

В ИТП при использовании бесфундаментных цир­куляционных насосов последние допускается уста­навливать без резерва (второй насос хранится на складе).

При установке корректирующих смесительных насосов на перемычке допускается принимать два насоса, по 50 % требуемой подачи каждый, без резерва.

6.16 При подборе подкачивающих, смеси­тельных и циркуляционных насосов расчетная подача их должна быть в пределах 0,7-1,1 подачи при макси­мальном КПД для данного типа насосов. При боль­ших фактических расходах воды рекомендуется уве­личивать гидравлическое сопротивление системы за счет установки дроссельных диафрагм или приме­нять насос с регулируемым электроприводом.

 

Диафрагмы и элеваторы

6.17 Диаметр отверстий дроссельных диафрагм d, мм, устанавливаемых в соответствии с требова­ниями 5.26, 5.29 и 5.35, следует определять по формуле

 

,                                       (6)

 

где G - расчетный расход воды в трубопроводе, т/ч;

DH - напор, гасимый дроссельной диафрагмой, м.

Минимальный диаметр отверстия дроссельной диафрагмы должен приниматься равным 3 мм.

При необходимости следует устанавливать по­следовательно две диафрагмы соответственно с большими диаметрами отверстий, при этом рас­стояние между диафрагмами должно приниматься не менее 10 Dу трубопровода (Dу - условный диа­метр трубопровода, мм).

6.18 Диаметр горловины элеватора,  мм, сле­дует определять по формуле

 

,                          (7)

 

где Gdo - расчетный расход воды на отопление из тепловой сети, т/ч, определяемый по формуле (2);

u - коэффициент смешения, определяе­мый по формуле (3);

H0 - потери напора в системе отопления после элеватора при расчетном расходе воды, м.

При выборе элеватора следует принимать стан­дартный элеватор с ближайшим меньшим диамет­ром горловины.

6.19 Минимально необходимый напор Н, м, перед элеватором для преодоления гидравлического со­противления элеватора и присоединенной к нему системы отопления (без учета гидравлического со­противления трубопроводов, оборудования, прибо­ров и арматуры до места присоединения элеватора) допускается опреде­лять по приближенной формуле

 

.                             (8)

 

6.20 Диаметр сопла элеватора dc, мм, следует определять по формуле

 

,                                     (9)

 

где H1 - напор перед элеватором, определяемый по пьезометрическому графику, м.

Диаметр сопла следует определять с точностью до десятых долей миллиметра с округлением в мень­шую сторону и принимать не менее 3 мм. Если напор H1, превышает напор H, определенный по формуле (8), в два раза и более, а также в случае, когда диаметр сопла, определенный по формуле (9), получается менее 3 мм, избыток напора следует гасить регулирующим клапаном или дроссельной диафрагмой, устанавливае­мыми перед элеватором. Диаметр отверстия диафрагмы должен определяться по формуле (6).

6.21 Перед элеватором на подающем трубопроводе рекомендуется предусматривать прямую вставку дли­ной 0,25 м на фланцах.

Диаметр вставки следует принимать равным диа­метру трубопровода.

 

Баки и грязевики

6.22 Баки-аккумуляторы для систем горячего водоснабжения у потребителей следует проектиро­вать в соответствии со СНиП РК 4.02-05-2001.


Баки-аккумуляторы, устанавливаемые в ЦТП жилых районов, должны рассчитываться на выравнивание суточного графика расхода воды за сутки наибольшего водопотребления. При этом вместимость баков-аккуму­ляторов рекомендуется принимать исходя из условий расчета производительности водоподогревателей по среднему потоку теплоты на горячее водоснабжение.

Вместимость баков-аккумуляторов, устанавлива­емых на промышленных и сельскохозяйственных предприятиях, должна приниматься в соответствии с требованиями СНиП РК 4.02-05-2001.

Баки-аккумуляторы, работающие под давлением выше 0,07 МПа, должны соответствовать требова­ниям действующих нормативных документов по уст­ройству и безопасной эксплуатации сосудов, рабо­тающих под давлением.

6.23 В закрытых системах сбора, охлаждения и возврата конденсата должны приниматься баки, кон­струкция которых рассчитана на рабочее давление от 0,015 до 0,3 МПа, а в открытых системах - на атмосферное давление (под налив).

6.24 Рабочую вместимость и число сборных ба­ков конденсата следует принимать в соответствии с требованиями МСН 4.02-02-2004.

6.25 Конденсатные баки должны быть цилиндри­ческой формы.

Применение прямоугольных баков допускается только для отстоя конденсата при условии невоз­можности появления в баке избыточного давления.

6.26 Днища конденсатных баков, как правило, должны приниматься сферической формы. Допуска­ется применение днищ эллиптической и конической форм, при этом неотбортованные конические днища должны иметь общий центральный угол не более 45 °.

6.27 В конденсатных баках должен предусмат­риваться люк диаметром в свету не менее 0,6 м.

6.28 Конденсатные баки должны быть обо­рудо­ваны постоянными лестницами снаружи, а при высо­те бака более 1,5 м - также и внутри бака.

6.29 Конденсатные баки должны быть оборудованы: указателями уровня, предохранительными устройствами от повышенного давления и, при необходимости, штуцерами с кранами и холодильниками для отбора проб.

В качестве предохранительных устройств в баках должны, как правило, применяться предохранитель­ные клапаны; гидрозатворы рекомендуется приме­нять при рабочем давлении в баке не более 15 кПа.

Для баков, работающих под налив, предохрани­тельные устройства не предусматриваются; эти баки должны быть оборудованы штуцером для сообщения с атмосферой без установки на нем запорной Арма­туры, условные проходы этих штуцеров следует при­нимать по таблице 1.

6.30 Подвод конденсата в баки должен преду­сматриваться ниже нижнего уровня конденсата.

6.31 Разность отметок между нижним уровнем конденсата в баке и осью насосов для перекачки кон­

денсата из бака должна быть достаточной, чтобы обеспечивалось невскипание конденсата во всасы­вающем патрубке насоса, но не менее 0,5 м.


Таблица 1

 

Вместимость конденсатных баков, м3

1

2; 3

5

10

15;20

25

40;50

60

75

100:125

150; 200

Условный диаметр штуцера, мм

50

70

80

100

125

150

200

250

300

350

400


6.32 Наружная и внутренняя поверхности конден­сатных баков должны иметь антикоррозионное по­крытие.

6.33 При установке расширительных баков их объем Vб, м3, следует определять по формуле

 

                              (10)

 

где n - удельный объем пара в зависимости от давления в баке, м3/кг;

х - массовое паросодержание конденсата в долях единицы, определяемое по формуле

 

                          (11)

 

i1, i2 - удельное теплосодержание конденсата соответственно при давлении пара перед конден­сатоотводчиком и в расширительном баке (энталь­пия воды на линии насы­щения), кДж/кг;

r2 - удельная скрытая теплота парообразования при давлении в расширительном баке, кДж/кг;

G - расчетный расход конденсата, т/ч,

k - коэффициент, учитывающий наличие пролетного пара, который допускается принимать равным 1,02 -1,05.

6.34 Расширительные баки должны быть цилин­дрической формы; для баков с внутренним диамет­ром корпуса до 500 мм должны приниматься плоские приварные или эллиптические днища, а при диамет­ре более 500 мм - эллиптические.

6.35 Расширительные баки должны быть обору­дованы предохранительными клапанами.

6.36 Грязевики в тепловых пунктах следует пре­дусматривать:

- на подающем трубопроводе при вводе в тепло­вой пункт непосредственно после первой запорной арматуры;

- на обратном трубопроводе перед регулирующи­ми устройствами, насосами, приборами учета расхо­да воды и тепловых потоков - не более одного.

6.37 Перед механическими водосчетчиками и пластинчатыми водоподогревателями по ходу воды следует устанавливать сетчатые ферромагнитные фильтры.

 

Трубопроводы и арматура

6.38 Трубопроводы в пределах тепловых пунктов должны предусматриваться из стальных труб в соот­ветствии с требованиями МСН 4.02-02-2004 и     СНиП РК 4.02-05-2001.

Трубопроводы, на которые распространяется действие правил устройства и безопасной эксплуа­тации трубопроводов пара и горячей воды, дейст­вующих на территории Республики Казахстан, долж­ны удовлетворять также требованиям настоящих правил.

Трубы, рекомендуемые для применения, приве­дены в приложении 11.

Кроме того, для сетей горячего водоснабжения в закрытых системах теплоснабжения следует приме­нять оцинкованные трубы по ГОСТ 3262 с толщиной цинкового покрытия не менее 30 мкм или неметал­лические трубы, удовлетворяющие санитарным требованиям нормативных документов, действую­щих на территории Республики Казахстан.

Для сетей горячего водоснабжения открытых сис­тем теплоснабжения допускается применять неоцин­кованные трубы.

6.39 Расположение и крепление трубопроводов внутри теплового пункта не должны препятствовать свободному перемещению эксплуатационного персо­нала и подъемно-транспортных устройств.

6.40 Для компенсации тепловых удлинений трубопроводов в тепловых пунктах рекомендуется использовать углы поворотов трубопроводов (само­компенсация). Установку на трубопроводах П-образ­ных, линзо­вых, сильфонных, сальниковых ком­пен­саторов следует предусматривать при невоз­мож­ности компенсации тепловых удлинений за счет самокомпенсации.

6.41 Запорная арматура предусматривается: на всех подающих и обратных трубопроводах тепловых сетей на вводе и выводе их из теп­ловых пунктов:

- на всасывающем и нагнетательном патруб­ках каждого насоса;

- на подводящих и отводящих трубопроводах каж­дого водоподогревателя.

В остальных случаях необходимость установ­ки запорной арматуры определяется проектом. При этом число запорной арматуры на трубопроводах должно быть минимально необходимым, обеспечи­вающим надежную и безаварийную работу. Уста­новка дублирующей запорной арматуры допускается при обосновании.

6.42 На вводе тепловых сетей в ЦТП должна при­меняться стальная запорная арматура, а на выводе из ЦТП допускается предусматривать ар­матуру из ковкого или высокопрочного чугуна.

Запорную арматуру на вводе в ИТП с суммарной тепловой нагрузкой на отопление и вентиляцию 0,2 МВт и более рекомендуется применять стальную.

В пределах тепловых пунктов допускается преду­сматривать арматуру из ковкого, высокопрочного и серого чугуна в соответствии с правилами устрой­ства и безопасной эксплуатации трубопроводов пара и горячей воды, действующими на территории Рес­публики Казахстан (приложение 12).

На спускных, продувочных и дренажных устрой­ствах применять арматуру из серого чугуна не допу­скается.

При установке чугунной арматуры в тепловых пунктах должна предусматриваться защита ее от на­пряжений изгиба. В тепловых пунктах допускается также применение арматуры из латуни и бронзы.

6.43 Принимать запорную арматуру в качестве регулирующей не допускается.

6.44 Не допускается размещение арматуры, дре­нажных устройств, фланцевых и резьбовых соеди­нений в местах прокладки трубопроводов над двер­ными и оконными проемами, а также над воротами.

6.45 В подземных отдельно стоящих ЦТП должна предусматриваться на вводе трубопроводов тепло­вой сети запорная арматура с электроприводом не­зависимо от диаметра трубопровода.

6.46 Предохранительные устройства должны быть рассчитаны и отрегулированы так, чтобы давление в защищенном элементе не превышало расчетное более чем на 10 %, а при расчетном давлении до 0,5 МПа - не более чем на 0,05 МПа. Расчет пропускной способности предохранитель­ных устройств должен производиться согласно ГОСТ 24570.

6.47 Отбор теплоносителя от патрубка, на кото­ром установлено предохранительное устройство, не допускается. Установка запорной арматуры непо­средственно у предохранительных устройств не до­пускается.

Предохранительные клапаны должны иметь отво­дящие трубопроводы, предохраняющие обслужи­ваю­щий персонал от ожогов при срабатывании кла­панов. Эти трубопроводы должны быть защищены от за­мерзания и оборудованы дренажами для слива скап­ливающегося в них конденсата. Установка запорных органов на них не допускается.

6.48 Для промывки и опорожнения систем потреб­ления теплоты на их обратных трубопроводах до запорной арматуры (по ходу теплоносителя) преду­сматривается установка штуцера с запорной арма­турой. Диаметр штуцера следует определять рас­четом в зависимости от вместимости и необходимого времени опорожнения систем.

6.49 На трубопроводах следует предусматривать

устройство штуцеров с запорной арматурой: в - выс­ших точках всех трубопроводов - условным диа­мет­ром не менее 15 мм для выпуска воздуха (воздуш­ники);

- в низших точках трубопроводов воды и конден­сата, а также на коллекторах - условным диаметром не менее 25 мм для спуска воды (спускники).

6.50 В тепловых пунктах не допускается преду­сматривать пусковые перемычки между подающим и обратным трубопроводами тепло­вых сетей.

6.51 Предусматривать обводные трубопроводы для насосов (кроме подкачивающих), элеваторов, регулирующих клапанов, грязевиков и приборов для учета тепловых потоков и расхода воды не допу­скается.

6.52 На паропроводе должны предусматриваться пусковые (прямые) и постоянные (через конденсато­отводчик) дренажи в соответствии с требованиями МСН 4.02-02-2004.

Пусковые дренажи должны устанавливаться:

- перед запорной арматурой на вводе паропро­вода в тепловой пункт;

- на распределительном коллекторе;

- после запорной арматуры на ответвлениях паро­проводов при уклоне ответвления в сторону запорной арматуры (в нижних точках паропровода).

Постоянные дренажи должны устанавливать­ся в нижних точках паропровода.

6.53 При проектировании систем сбора конден­сата необходимо учитывать возможность попадания в эти системы пролетного пара в количестве 2 - 5 % объема возвращаемого конденсата.

6.54 Устройства для отвода конденсата из паро­водяных водоподогревателей (конденсатоотводчики или регуляторы перелива - по 6.6) и паропроводов (конденсатоотводчики - по 6.52) должны разме­щаться ниже точек отбора конденсата и соединяться с ними вертикальными или горизонтальными трубо­проводами с уклоном не менее 0,1 в сторону устрой­ства для отбора конденсата.

6.55 Регуляторы перелива и конденсатоотвод­чики должны иметь обводные трубопроводы, обеспе­чивающие возможность сброса конденсата помимо этих устройств.

В случаях, когда имеется противодавление в трубопроводах для сбора конденсата, должна преду­сматриваться установка обратного клапана на конденсатопроводе после обводного трубопровода. Обратный клапан должен быть установлен на обвод­ном трубопроводе, если в конструкции конденсато­отводчика предусмотрен обратный клапан.

6.56 При выборе конденсатоотводчиков следует принимать:

- расход конденсата после пароводяных водо­подогревателей - равным максимальному расходу пара с коэффициентом 1,2, а для дренажа паро­проводов - равным максимальному коли­честву кон­денсирующегося пара на дренируемом участке паро­провода с коэффициентом 2;

- давление в трубопроводе перед конденсато­отводчиком Р1, МПа, - равным 0,95 давления пара перед водоподогревателем или равным давлению пара в точке дренажа паропровода;

- давление в трубопроводе после конденсато­отводчика Р2, МПа, - определяется по формуле

 

 

,                              (12)

 

где а - коэффициент, учитывающий потерю дав­ления в конденсатоотводчике и при отсутствии данных принимаемый равным 0,6. При свободном сливе конденсата давление на выходе из трубопровода  принимается равным 0,01 МПа, а при сливе в открытый бак - равным 0,02 МПа.

6.57 Обратные клапаны, кроме случаев, указан­ных в 5.5 и 6.55, предусматриваются:

- на циркуляционном трубопроводе системы го­рячего водоснабжения перед присоединением его к обратному трубопроводу тепловых сетей в открытых системах теплоснабжения или к водо­подогревателям в закрытых системах теплоснабжения;

- на трубопроводе холодной воды перед водо­подогревателями системы горячего водоснабже­ния за водомерами по ходу воды;

- на ответвлении от обратного трубопровода тепловой сети перед регулятором смешения в откры­той системе теплоснабжения;

- на трубопроводе перемычки между по­дающим и обратным трубопроводами систем отопления или вентиляции при установке сме­сительных или коррек­тирующих насосов на под­ающем или обратном трубопроводе этих систем;

- на нагнетательном патрубке каждого насоса до задвижки при установке более одного насоса;

- на обводном трубопроводе у подкачивающих насосов;

- на подпиточном трубопроводе системы отоп­ления при отсутствии на нем насоса.

Не следует предусматривать обратные клапаны, дублирующие обратные клапаны, устанавливаемые за насосами.

6.58 Диаметр труб гидрозатвора, мм, следует определять при условии свободного слива конден­сата по формуле

 

,                                           (13)

 

где G - расчетный расход конденсата, т/ч.

Высота защитного столба конденсата в гид­розатворе должна приниматься в зависимости от давления в конденсатном баке, водоподогревателе или расширительном баке по таблице 2.

6.59 Площадь поперечного сечения корпуса рас­пределительного коллектора принимается не менее суммы площадей поперечных сечений отводящих трубопроводов, а сборного коллектора – площадей

сечений подводящих трубопроводов.

Таблица 2

 

Давление, МПа

Высота столба конденсата, м

0,01

1,2

0,02

2,25

0,03

3,3

0,04

4,4

0,05

5,5

 

6.60 Для коллекторов диаметром более 500 мм применение плоских накладных приварных заглушек не допускается, должны применяться заглушки плос­кие приварные с ребрами или эл­липтические.

6.61 Нижняя врезка отводящих и подводящих трубопроводов в коллектор не рекомендуется.

Врезки подводящего трубопровода распре­дели­тельного коллектора и отводящего трубопровода сборного коллектора следует предусматривать около неподвижной опоры.

6.62 Коллектор устанавливается с уклоном 0,002 в сторону спускного штуцера.

6.63 Предохранительные клапаны на коллек­торах следует предусматривать в соответствии с требова­ниями правил устройства и безопас­ной эксплуатации сосудов, работающих под дав­лением при условном прохо­де коллекторов более 150 мм и в соответствии с правилами устройства и безопасной эксплуатации трубо­проводов пара и горячей воды при условном проходе 150 мм и менее.

 

Тепловая изоляция

6.64 Для трубопроводов, арматуры, обору­дова­ния и фланцевых соединений должна пред­усмат­риваться тепловая изоляция, обеспечива­ющая тем­пературу на поверхности теплоизоля­ционной конст­рукции, расположенной в рабочей или обслужи­ваемой зоне помещения, для теп­лоносителей с температурой выше 100 °С - не более 45 °С, а с температурой ниже 100 °С - не более 35 °С (при температуре воздуха помещения 25 °С).

При проектировании тепловой изоляции обо­рудования и трубопроводов тепловых пунктов долж­ны выполняться требования МСН 4.02-03-2004, а также требования к тепловой изоляции, содержа­щиеся в других действующих нормативных докумен­тах, действующих на территории Республики Казах­стан.

6.65 Материалы и изделия для теплоизоля­ционных конструкций трубопроводов, арматуры и оборудования тепловых пунктов, встроенных в жи­лые и общественные здания, должны приниматься негорючие.

До начала выполнения проектной документации по тепловой изоляции для конкретного объекта по основному варианту типовых теплоизоляционных конструкций рекомендуется согласовать поставку применяемых материалов с организацией, выпол­няющей теплоизоляционные работы.

6.66 Толщина основного теплоизоляционного слоя для арматуры и фланцевых соединений прини­мается равной толщине основного тепло­изоля­ционного слоя трубопровода, на котором они уста­новлены.

Применять асбестоцементную штукатурку в каче­стве покровного слоя теплоизоляционных конструк­ций с последующей окраской масляной краской допускается только для небольших объ­емов работ.

6.67 В зависимости от назначения трубо­провода и параметров среды поверхность тру­бопровода должна быть окрашена в соответству­ющий цвет и иметь маркировочные надписи в соответствии с требованиями правил устрой­ства и безопасной эксплуатации трубопроводов пара и горячей воды, действующих на территории Республики Казахстан.

Окраска, условные обозначения, размеры букв и расположение надписей должны соответствовать действующим нормативным документам. Пластин­чатые теплообмен­ники следует окрашивать тепло­стойкой эмалью.

 

7 ВОДОПОДГОТОВКА

 

7.1 Для защиты от коррозии и накипеобразования трубопроводов и оборудования централизованных систем горячего водоснабжения, присоединяемых к тепловым сетям по закрытой системе теплоснаб­жения (через водоподогреватели), в тепловых пунктах преду­сматривается при необходимости обработка воды.

Защиту трубопроводов горячего водоснабжения от внутренней коррозии следует осуществлять также путем использования труб с защитными покрытиями, преимущественно эмалированными, которые обес­печивают самую высокую эффективность. Оцин­кованные трубы должны применяться более огра­ниченно, в зависимости от коррозионных показа­телей водопроводной нагретой воды или в сочетании с противокорро­зионной обработкой в тепловых пунктах. Внут­реннюю разводку труб систем горячего водо­снабжения от стояков к потребителям рекомен­дуется осуществлять термостойкими трубами из полимерных материалов.

7.2 Обработку воды следует предусматри­вать в зависимости от качества воды, подавае­мой из сетей хозяйственно-питьевого водопровода, материала труб и оборудования систем го­рячего водоснабже­ния, принятых в проекте, а также результатов техни­ко-экономических обос­нований.

7.3 Качество воды, поступающей в систему горя­чего водоснабжения, должно удовлетворять требо­ваниям действующих нормативных документов.

Противокоррозионная и противонакипная обра­ботка воды, подаваемой потребителям, не должна ухудшать ее качество.

7.4 Реагенты и материалы, применяемые для обра­ботки воды, имеющие непосредственный кон­такт с во­дой, поступающей в систему горячего водоснабжения, должны быть разрешены органами здравоохранения Республики Казахстан для исполь­зования в практике хозяйственно-питьевого водо­снабжения.

7.5 Способ обработки воды следует выбирать в соответствии с приложением 13.

При исходной воде с положительным индек­сом насыщения, карбонатной жесткостью не более 4 мг-экв/л, суммарным содержанием хлори­дов и сульфа­тов не более 50 мг/л, содержанием железа не более 0,3 мг/л обработку воды в теп­ловых пунктах предусматривать не требуется.

7.6 Обработку воды в соответствии с требо­ваниями приложения 13 следует, как правило, преду­сматривать в ЦТП. В ИТП допускается применение магнитной, силикатной и ультразвуковой обработки воды. Обра­ботку воды следует предусматривать для защиты тру­бок водоподогревателей горячего водо­снабжения от карбонатного накипеобразования путем применения магнитной или ультразвуковой обработки.

7.7 Обезжелезивание воды должно предусмат­риваться в осветлительных фильтрах (следует ис­пользовать стандартные катионитные фильтры, за­гружаемые сульфоуглем).

Вода, поступающая в обезжелезивающие фильт­ры, должна содержать не менее 0,6 мг О2, на 1 мг двухвалентного железа, содержащегося в воде.

При отсутствии в воде необходимого коли­чества кислорода следует проводить аэрацию воды пода­чей сжатого воздуха или добавлени­ем атмосферного воздуха с помощью эжектора в трубопровод перед фильтром до содержания кислорода не более 0,9 мг О2 на 1 мг двухвален­тного железа.

Характеристики фильтрующего слоя и техно­логические показатели осветлительных фильтров приведены в приложении 14.

7.8 Магнитную обработку воды надлежит осуще­ствлять в электромагнитных аппаратах или в аппара­тах с постоянными магнитами.

7.9 При выборе обезжелезивающих фильтров и магнитных аппаратов следует принимать:

- производительность - по максимальному часо­вому расходу воды на горячее водоснаб­жение, т/ч;

- количество - по требуемой производитель­ности без резерва;

7.10 Напряженность магнитного поля в ра­бочем зазоре магнитного аппарата не должна превышать 159 × 103 А/м.

В случае применения электромагнитных аппа­ратов необходимо предусматривать контроль напря­женности магнитного поля по силе тока.

7.11 Для деаэрации воды должны прини­маться термические деаэраторы по ГОСТ 16860, как прави­ло, струйные вертикальные.

Для вакуумной деаэрации допускается использо­вать деаэраторы со струйными тарельча­тыми колон­ками при исходной воде с карбонат­ной жесткостью от 2 до 4 мг-экв/л или с колон­ками с насадочными керамическими кольцами при воде с карбонатной жесткостью до 2 мг-экв/л, при воде с карбонатной жесткостью от 4 до 7 мг-экв/л должны исполь­зоваться деаэраторы со струйными тарельчатыми колонками в сочетании с магнитной обработкой воды.

В атмосферных деаэраторах при исходной воде с карбонатной жесткостью до 2 мг-экв/л допускается применять струйные тарельчатые колонки.

7.12 Производительность деаэратора, т/ч, прини­мается по среднему расходу воды на горячее водо­снабжение. Число деаэраторов долж­но быть мини­мальным, без резерва.

7.13 Размещение деаэрационных колонок вне помещения на открытом воздухе не рекомендуется.

7.14 При деаэрации воды в качестве деаэрацион­ных баков следует предусматривать безнапорные (открытые) баки-аккумуляторы. Если последние тре­буются в системе горячего водоснабжения, установ­ка деаэраторных баков не рекомендуется.

7.15 В тепловых пунктах с деаэраторной установ­кой следует предусматривать возможность подачи воды в систему горячего водоснабжения помимо деаэратора.

7.16 Высоту установки деаэраторной колон­ки с открытым баком-аккумулятором следует принимать из условия, обеспечивающего поступление деаэри­рованной воды самотеком на ко­лонки в бак при наи­высшем уровне воды в баке.

7.17 Вода из деаэрационной колонки в бак-акку­мулятор подается в нижнюю часть бака под мини­мальный уровень воды по трубам с отверстиями. Отверстия располагаются вдоль трубы в горизон­тальной плоскости.

7.18 Обязательными элементами вакуумно­го деа­эратора являются охладитель выпара и газоот­сасывающее устройство для отвода некон­денсиру­ющихся газов и поддержания вакуума в деаэраторе.

В качестве газоотсасывающего устройства сле­дует предусматривать водоструйные эжекто­ры с насосами и баком рабочей воды. Допуска­ется вместо водоструйных эжекторов с насоса­ми применять вакуум-насосы.

Число насосов и эжекторов следует предус­мат­ривать не менее двух к каждой деаэрацион­ной ко­лонке, один из которых является резервным.

7.19 Для защиты внутренней поверхности баков-аккумуляторов от коррозии и деаэрирован­ной воды в них от аэрации, как правило, следует применять герметизирующую жидкость (например, марки АГ-4И). При этом в конструкции бака следует преду­сматривать устройство, исключаю­щее попадание герметизи­рующей жидкости в сис­тему горячего водо­снабжения.

Допускается применять комбинацию защиты ба­ков от коррозии и воды от аэрации с помощью анти­коррозионных покрытий (например, на основе цинк­силикатной композиции «Барьер IП»), а также катод­ной защиты, металлизационных покрытий в сочета­нии с антиаэрационными плавающими шариками, из­готовленными из вспенивающегося полимерного ма­териала.

При отсутствии вакуумной деаэрации защиты во­ды в баках от аэрации не требуется, а внут­ренняя поверхность баков должна быть защищена от корро­зии за счет применения защитных покрытий или ка­тодной защиты.

7.20 Силикатную обработку воды и ее подщела­чивание, осуществляемые совместно с деаэрацией (приложение 13), следует предусматривать путем добавления в исходную воду раствора жидкого нат­риевого стекла, изготовляемого по ГОСТ 13078.

Силикатный модуль жидкого натриевого стек­ла должен быть в пределах 2,8 - 3,2, при этом меньшее значение модуля следует принимать при исходной воде с отрицательным индексом насыщения, боль­шее - с положительным индек­сом насыщения. Пре­дельно допустимая концентрация (ПДК) соединений кремния 50 мг/л (в пересчете на ). В указан­ную величину входят начальная концентрация  в исходной воде и доза вводимого жидкого натриевого стекла.

Подщелачивание допускается также осуществ­лять другими реагентами, удовлетворяющими тре­бованию 7.4 настоящего свода правил.

7.21 Дозу жидкого натриевого стекла, вводимого для силикатной обработки воды, следует принимать по приложению 15.

Для подщелачивания воды следует предусмат­ривать введение в исходную воду жидкого натрие­вого стекла в количестве 2,8 мг (в пересчете на ) на 1 мг связываемой углекислоты (СО2), но не выше 50 мг/л с учетом начальной концентрации в исходной воде.

7.22 Дозирование раствора жидкого натриевого стекла для силикатной обработки и подщелачивания воды предусматривается с помощью вытеснитель­ного шайбового дозатора, устанавливаемого без резерва. Допускается применение автоматизирован­ных плунжерных насосов-дозаторов.

7.23 Место ввода раствора жидкого натриевого стекла в воду следует предусматривать:

- при карбонатной жесткости исходной воды до 4 мг-экв/л - в трубопровод холодной воды до водоподогревателя;

- при карбонатной жесткости более 4 мг-экв/л и наличии циркуляционного трубопровода в системе централизованного горячего водоснабжения - в трубопровод нагреваемой воды непосредственно перед подсоединением циркуляционного трубопро­вода, а при отсутствии циркуляционного трубо­провода - в трубопровод горячей воды после водо­подогревателя.

7.24 Для технологического контроля качест­ва обработанной воды необходимо предусмат­ривать устройство штуцеров с кранами условным диа­метром Dу=15 мм на трубопроводах обработанной воды.

На пробоотборных трубопроводах должны преду­сматриваться холодильники для охлаждения проб до 40 °С. В случаях контроля содержания в воде растворенного кислорода и железа штуцер отбора проб, подводящий трубопровод и змеевик холодиль­ника должны предусматри­ваться из коррозионно-стойких материалов.

 

8 ОТОПЛЕНИЕ, ВЕНТИЛЯЦИЯ, ВОДОПРОВОД И КАНАЛИЗАЦИЯ

 

8.1 При проектировании отопления, венти­ляции, водопровода и канализации тепловых пунктов сле­дует выполнять требования СНиП РК 4.02-05-2001, а также указания настоящего раздела.

8.2 Отопление помещений не предусматри­вается, если имеющиеся в них тепловыделения от оборудо­вания и трубопроводов достаточны для обогрева этих помещений.

При необходимости устройства систем ото­пления отдельно стоящих тепловых пунктов, эти системы следует присоединять к трубопроводам тепловых се­тей на выходе из теплового пункта с установкой диафрагмы для гашения избыточно­го напора.

8.3 В тепловых пунктах должна предусмат­ри­ваться приточно-вытяжная вентиляция, рас­считан­ная на воздухообмен, определяемый по Тепловы­делениям от трубопроводов и оборудо­вания.

Температура воздуха в рабочей зоне в хо­лодный и переходный периоды года должна быть не более 28 °С, в теплый период года - не более чем на 5 °С выше расчетной температуры наружного воздуха по параметрам А.

При размещении тепловых пунктов в жилых и общественных зданиях следует производить прове­рочный расчет теплопоступлений из поме­щения теплового пункта в смежные с ним поме­щения. В случае превышения в этих помещени­ях допустимой температуры воздуха следует предусматривать мероприятия по дополнитель­ной теплоизоляции ограждающих конструкций смежных помещений.

8.4 Прочистку трубопроводов в тепловых пунктах и систем потребления теплоты следует производить водопроводной водой или сжатым воздухом.

8.5 Опорожнение трубопроводов и оборудо­вания тепловых пунктов и систем потребления теплоты должно осуществляться самотеком в канализацию с разрывом струи через воронку, раковину или водо­сборный приямок. При невоз­можности обеспечить опорожнение систем са­мотеком должен предусмат­риваться ручной на­сос или насос с электроприводом.

Опорожнение конденсатных баков предус­матри­вается по напорным конденсато-проводам, в водо­сборный приямок допускается предусмат­ривать слив конденсата, оставшегося в баке ниже уровня всасы­вающих патрубков насосов.

8.6 В полу теплового пункта следует пред­усмат­ривать трап, если отметки системы кана­лизации, водостока или попутного дренажа теп­ловых сетей позволяют осуществлять самотечный отвод случай­ных вод в эти системы, или водосборный приямок при невозможности самотечного отвода случайных вод.

8.7 Для откачки воды из водосборного при­ямка в систему канализации, водостока или по­путного дре­нажа должен предусматриваться один дренажный насос (без резерва) В подземных тепловых пунктах должны предусматриваться два дренажных насоса с электроприводами, один из которых - резервный. Насос, предна­значенный для откачки воды из водо­сборного приямка, не допускается использовать для про­мывки систем потребления теплоты.

 

9 ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЕ И ЭЛЕКТРООБОРУДОВАНИЕ

 

9.1 При проектировании электроснабжения и электрооборудования тепловых пунктов следует руководствоваться требованиями правил устройства электроустановок, действующих на территории Рес­публики Казахстан и указаниями настоящего раздела.

9.2 Тепловые пункты в части надежности электро­снабжения следует относить к электро­приемникам II категории при установке в них под­качивающих сме­сительных и цир-куляционных насосов систем отоп­ления, вентиляции и горя­чего водоснабжения, а так­же запорной армату­ры при телеуправлении.

9.3 В центральных тепловых пунктах следует предусматривать рабочее искусственное освещение для VI раз­ряда зрительной работы и аварийное освещение.

9.4 Электрические сети должны обеспечи­вать возможность работы сварочных аппаратов и ручного электромеханического инструмента.

9.5 Местное управление задвижками с электро­приводами и насосами для подземных ЦТП должно дублироваться дистанционным управлением со щита, расположенного на высоте не ниже плани­ровочной отметки земли.

9.6 Электрооборудование должно отвечать тре­бованиям действующих нормативных докуентовна территории Республики Казахстан для работы во влажных помещениях, а в подземных встроенных и пристроенных тепловых пунктах - в сырых поме­щениях.

9.7 Для металлических частей электроуста­новок, не находящихся под напряжением, долж­но быть пре­дусмотрено заземление.

 

 

10 АВТОМАТИЗАЦИЯ И КОНТРОЛЬ

 

10.1 Средства автоматизации и контроля до­лжны обеспечивать работу тепловых пунктов без постоян­ного обслуживающего персонала (с пребыванием персонала не более 50 % рабочего времени).

10.2 Автоматизация тепловых пунктов закрытых и открытых систем теплоснабжения должна обеспе­чивать:

- поддержание заданной температуры воды, по­ступающей в систему горячего водоснабжения;

- регулирование подачи теплоты (теплового пото­ка) в системы отопления в зависимости от изменения параметров наружного воздуха с целью поддержа­ния заданной температуры воз­духа в отапливаемых помещениях;

- ограничение максимального расхода воды из тепловой сети на тепловой пункт путем прикры­тия клапана регулятора расхода теплоты на ото­пление закрытых систем теплоснабжения для отдельных жилых и общественных зданий и мик­рорайонов с максимальным тепловым потоком на вентиляцию менее 15 % максимального теп­лового потока на отопление либо путем прикры­тия клапана регуля­тора температуры воды, пос­тупающей в систему горячего водоснабжения в тепловых пунктах откры­тых систем теплоснабжения и закрытых систем теплоснабжения промышленных зданий, а также жи­лых микрорайонов и общественных зданий с макси­мальным тепловым потоком на вентиляцию более 15 % максимального теплового потока на отопление. Допу­скается ограничение максимального расхода воды из тепловой сети на тепловой пункт путем установки специального регулятора с клапаном на подающем трубопроводе. Эту же роль выполняет регулятор постоянства расхода воды, устанав­ливаемый на перемычке II ступени водоподогре­вателя (рисунок 8) при отсутствии регуляторов расхода теплоты на отопление и закрытой задвижке перемычки Б;

- поддержание требуемого перепада давлений воды в подающем и обратном трубопроводах тепло­вых сетей на вводе в ЦТП или ИТП при превышении фактического перепада давлений над требуемым бо­лее чем на 200 кПа;

- минимальное заданное давление в обратном трубопроводе системы отопления при возмож­ном его снижении;

- поддержание требуемого перепада давлений воды в подающем и обратном трубопроводах систем отопления в закрытых системах теплоснабжения при отсутствии регуляторов расхода теплоты на отоп­ление (рисунки 7, 8), а также ус­тановке коррек­тирующих насосов, характеризующихся изменением напора в пределах более 20 % (в диапазоне рабочих расходов), на пере­мычке между обратным и подаю­щим трубопро­водами тепловой сети (рисунки 1, 2);

- включение и выключение подпиточных уст­ройств для поддержания статического давления в системах теплопотребления при их независимом присоединении;

- защиту систем потребления теплоты от повыше­ния давления или температуры воды в трубопро­водах этих систем при возможности превышения до­пустимых параметров;

- поддержание заданного давления воды в систе­ме горячего водоснабжения;

- включение и выключение корректирующих насо­сов;

- блокировку включения резервного насоса при отключении рабочего;

- защиту системы отопления от опорожнения;

- прекращение подачи воды в бак-аккумулятор или в расширительный бак при независимом при­соединении систем отопления по достижении верх­него уровня в баке и включение подпиточных устрой­ств при достижении нижнего уровня;

- включение и выключение дренажных насосов в подземных тепловых пунктах по заданным уров­ням воды в дренажном приямке.

 

Примечание - Автоматизацию деаэрационных уста­новок рекомендуется предусматривать в соответствии с действующими нормативными документами на котельные установки.

 

10.3 Для учета расхода тепловых потоков и рас­хода воды потребителями должны предусмат­ри­ваться приборы учета тепловой энергии в со­ответ­ствии с правилами учета отпуска тепло­вой энергии, действующими на территории Республики Казахстан.

10.4 При независимом присоединении систем отопления к тепловым сетям следует предусмат­ривать горячеводный водомер на трубопроводе для подпитки систем.

10.5 Расходомеры и водомеры должны рассчи­тываться на максимальный часовой расход тепло­носителя по приложению 10 и подбираться так, что­бы стандартное значение верхнего предела изме­рения было ближайшим по отношению к значению максимального часового расхода.

10.6 Применение в открытых системах тепло­снабжения и системах горячего водоснабже­ния ртут­ных дифманометров не допускается.

10.7 Длина прямых участков трубопровода до и после измерительных устройств расходомеров долж­на определяться в соответствии с инструкциями на приборы.

10.8 При подаче от источника теплоты потреби­телю пара нескольких различных параметров допу­скается для учета возвращаемого конден­сата преду­сматривать один расходомер на об­щем конден­сатопроводе после конденсатных насосов.

10.9 В тепловых пунктах с расходом теплоты более 2,3 МВт, как правило, должны предусматри­ваться следующие контрольно-измерительные при­боры:

- манометры самопишущие - после запорной ар­матуры на вводе в тепловой пункт подающего и обратного трубопроводов водяных теп­ловых сетей, паропроводов и конденсатопроводов;

- манометры показывающие:

до запорной арматуры на вводе в тепловой пункт трубопроводов водяных тепловых сетей, паропро­водов и конденсатопроводов;

на распределительном и сборном коллекторах водяных тепловых сетей и паропроводов;

после узла смешения;

на паропроводах до и после редукционных кла­панов;

на трубопроводах водяных тепловых сетей и паропроводах до и после регуляторов давления;

на подающих трубопроводах после запорной ар­матуры на каждом ответвлении к системам пот­ребления теплоты и на обратных трубопроводах до запорной арматуры - из систем потребления теплоты;

- штуцеры для манометров - до и после грязеви­ков, фильтров и водомеров;

г) термометры самопишущие - после запорной арматуры на вводе в тепловой пункт трубопроводов водяных тепловых сетей, паропрово­дов и конден­сатопроводов;

д) термометры показывающие:

- на распределительном и сборном коллекто­рах водяных тепловых сетей и паропроводов;

- на трубопроводах водяных тепловых сетей пос­ле узла смешения;

- на подающих и обратных трубопроводах из каж­дой системы потребления теплоты по ходу воды перед задвижкой.

10.10 В тепловых пунктах с расходом тепло­ты до 2,3 МВт должны предусматриваться:

- манометры показывающие:

после запорной арматуры на вводе в тепло­вой пункт трубопроводов водяных тепловых се­тей, паро­проводов и конденсатопроводов;

после узла смешения;

до и после регуляторов давления на трубо­про­водах водяных тепловых сетей и паропрово­дов;

на паропроводах до и после редукционных кла­панов;

на подающих трубопроводах после запорной ар­матуры на каждом ответвлении к системам пот­ребления теплоты и на обратных трубопро­водах до запорной арматуры - из систем потребления теп­лоты;

- штуцеры для манометров:

до запорной арматуры на вводе в тепловой пункт трубопроводов водяных тепловых сетей, паро­проводов и конденсатопроводов;

до и после грязевиков, фильтров и водомеров;

- термометры показывающие:

после запорной арматуры на вводе в тепло­вой пункт трубопроводов водяных тепловых се­тей, паро­проводов и конденсатопроводов;

на трубопроводах водяных тепловых сетей пос­ле узла смешения;

на обратных трубопроводах из систем потребле­ния теплоты по ходу воды перед задвижками.

10.11 Показывающие манометры и термометры должны предусматриваться на входе и выходе трубопроводов греющей и нагреваемой воды для каждой ступени водоподогревателей систем горячего водоснабжения и отопления.

10.12 Показывающие манометры должны преду­сматриваться перед всасывающими и пос­ле нагне­тательных патрубков насосов.

10.13 При установке самопишущих термометров и манометров следует предусматривать кроме них на тех же трубопроводах штуцеры для показы­вающих манометров и гильзы для термометров.

10.14 В случаях, когда приборы учета расхода теплоты комплектуются самопишущими или по­казы­вающими расходомерами, термометрами и мано­метрами, предусматривать дублирующие контроль­но-измерительные приборы не следует.

10.15 Автоматизацию и контроль установок сбора и возврата конденсата следует предусматривать в объеме, указанном в МСН 4.02-02-2004 для конден­сатных насосных.

10.16 Для деаэрационных установок следует пре­дусматривать следующие контрольно-изме­ритель­ные приборы: термометры, показываю­щие, указа­тели уровня воды в баках, манометры, показы­вающие и самопишущие.

10.17 На местном щите управления следует пре­дусматривать световую сигнализацию о вклю­чении резервных насосов и достижении следу­ющих пре­дельных параметров:

- температуры воды, поступающей в систему го­рячего водоснабжения (минимальная - максималь­ная);

- давления в обратных трубопроводах систем отопления каждого здания или в обратном тру­бопроводе распределительных сетей отопления на выходе из ЦТП (минимальные - максималь­ные);

- минимального перепада давлений в подаю­щем и обратном трубопроводах тепловой сети на входе и на выходе из ЦТП;

- уровней воды или конденсата в баках и во­досборных приямках.

При применении регуляторов расхода тепло­ты на отопление следует предусматривать сиг­нализацию о превышении заданной величины отклонения регули­руемого параметра.

10.18 Методика расчета графиков регулиро­вания подачи теплоты на отопление у потребителей, под­держиваемых системой автоматизации, предусмат­риваемой в тепловых пунктах приведена в прило­жении 16. При расчете этих графиков следует учи­тывать принятый режим регулирования отпуска теп­лоты на источнике, внутренние тепловыделения в помещениях зданий и сооружений, метеорологиче­ские условия и др.

 

11 ДИСПЕТЧЕРИЗАЦИЯ И СВЯЗЬ

 

11.1 Дистанционный контроль за работой обору­дования и параметрами теплоносителя осуществ­ляется в диспетчерских пунктах пред­приятия тепло­вых сетей, объединенной диспет­черской службе (ОДС) жилого района, промыш­ленного и сельско­хозяйственного предприятия или на щите управле­ния источника теплоты.

При теплоснабжении от котельных мощностью 35 МВт и менее диспетчеризацию предусматри­вать не рекомендуется

11.2 Диспетчеризация осуществляется:

- аварийно-предупредительной сигнализацией пу­тем передачи одного общего светозвукового сигнала о нарушениях режимов работы, предусмотренной в п.10.17;

- дистанционным управлением;

- телемеханизацией как правило, в телемеха­низированных системах теплоснабжения.

При отсутствии ОДС на промышленном или сельскохозяйственном предприятии следует преду­сматривать аварийно-предупредительную сигнализа­цию из индивидуальных тепловых пунктов в ЦТП.

11.3 Дистанционное управление следует преду­сматривать при обосновании для клапанов, регули­рующих расход теплоты на отопление и горячее водоснабжение, в соответствии с 5.9, 5.10, 5.15 и 5.16 и для другой арматуры и обору­дования.

11.4 При телемеханизации предусматрива­ются:

- телеизмерение по вызову следующих парамет­ров теплоносителя:

температуры воды в подающем трубопрово­де тепловой сети на входе в ЦТП или ИТП при от­сутствии ЦТП. Для жилых и общественных зданий телеизмерение температуры предусматривается од­но на все ЦТП и ИТП в данном микрорайоне при теплоснабжении от одного источника теплоты;

температуры воды в подающем и обратном трубопроводах системы отопления каждого здания;

- телесигнализация путем передачи одного об­щего светозвукового сигнала о нарушениях режимов работы предусмотренного 10.17;

- телеуправление при обосновании в объ­еме, ука­занном в 11.3.

11.5 Для тепловых пунктов при расходе теп­лоты 2,3 МВт и более следует предусматривать теле­фонную связь с диспетчерским пунктом.

 

12 ТРЕБОВАНИЯ ПО СНИЖЕНИЮ УРОВНЕЙ ШУМА И ВИБРАЦИИ ОТ РАБОТЫ НАСОСНОГО ОБОРУДОВАНИЯ

 

12.1 Требования настоящего раздела должны соблюдаться в целях предотвращения превышения уровней шума и вибрации, допускаемых ГОСТ 12.1.003, ГОСТ 12.1.012 и СНиП II-12-77 в зданиях со встроен­ными тепловыми пунктами и близлежащих к тепловым пунктам.

 

Примечание - Требования настоящего раздела распро­страняются на тепловые пункты промышленных и сельско­хозяйственных предприятий, если они предусмотрены тех­ническим заданием на проектирование теплового пункта.

 

12.2 Тепловые пункты, оборудуемые насосами, не допускается размещать смежно, под или над по­мещениями жилых квартир, спальных и игровых детских дошкольных учреждений, спальными поме­щениями школ-интернатов, гостиниц, общежитий са­наториев, домов отдыха, пансионатов, палатами и операционными больниц, помещениями с длитель­ным пребыванием больных, кабинетами врачей, зрительными залами зрелищных предприятий, за ис­ключением тех пунктов, где устанавливаются бес­фундаментные насосы, обеспечивающие уровень звукового дав­ления в смежных помещениях, не превышающий допустимый по СНиП II-12-77.

 

Примечание - На тепловые пункты, в которых преду­сматривается установка бесфундаментных насосов тре­бования настоящего раздела не распространяются.

 

12.3 Минимальное расстояние в свету от отдель­но стоящих наземных ЦТП до наружных стен помещений, перечисленных в 12.2, должно прини­маться не менее 25 м.

12.4 Наружные ограждающие конструкции назем­ных тепловых пунктов должны иметь величину изо­ляции от воздушного шума, определяемую в соот­ветствии со СНиП II-12-77.

12.5 Наружные двери и ворота тепловых пун­ктов не должны, как правило, быть направлены в сторону помещений, перечисленных в 12.2, и должны иметь уплотнение прит-воров с допускаемым зазором по периметру не более 1 м. Допускается размещать на­ружные двери и ворота в стенах тепловых пунктов, обращенных в сторону наиболее удаленного из ука­занных помещений.

12.6 Необходимость применения глушителей шу­ма на вентиляционных проемах в наружных ограж­дениях звукопоглощающей облицовки стен и потолка и выбор их конструкции должны опре­деляться рас­четом.

Звукопоглощающая облицовка должна преду­сматриваться из несгораемых материалов.

12.7 В отдельно стоящих тепловых пунктах тол­щина бетонного пола должна приниматься не менее 0,2 м по песчаной подсыпке толщиной не менее 0,2 м. При этом в наземных тепловых пунктах пол должен отделяться от наружных ограж­дающих кон­струкций зазором шириной не ме­нее 0,05 м с заполнением его песком.

12.8 В отдельно стоящих тепловых пунктах реко­мендуется предусматривать жесткое креп­ление на­сосов к фундаменту, а во встроенных и прист­роенных тепловых пунктах насосы следует уста­навливать на виброизопирующие основания, как пра­вило, с пружинными виброизоляторами.

Для соединения трубопроводов с патрубка­ми на­сосов должны предусматриваться гибкие вставки длиной не менее 1 м, устанавливаемые, как правило, в горизонтальной плоскости. В ка­честве гибких вставок при температуре тепло­носителя до 100 °С рекомендуется принимать резиновые напорные рука­ва с текстильным кар­касом по ГОСТ 18698.

В отдельно стоящих тепловых пунктах гибкие вставки допускается не предусматривать.

12.9 В местах ввода трубопроводов, идущих от отдельностоящих или пристроенных тепловых пунк­тов, в здания жесткая заделка труб в стены и фун­даменты этих зданий не допускается.

Размеры отверстий для пропуска труб через сте­ны и фундаменты должны обеспечивать зазор между поверхностями теплоизоляционной конструкции тру­бы и строительной конструкцией здания. Для задел­ки зазора следует применять эластичные водогазо­непроницаемые материалы.

Неподвижные опоры на этих трубопроводах долж­ны размещаться на расстоянии не менее чем 2 м от наружной стены здания.

12.10 Во встроенных и пристроенных тепловых пунктах под опоры трубопроводов и оборудования при их креплении к строительным конструкциям здания необходимо предусматривать виброизолиру­ющие прокладки, в качестве кото­рых рекомендуется применять резиновые виб­роизоляторы (коврики).

 

13 ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ К ПРОЕКТИРОВАНИЮ ТЕПЛОВЫХ ПУНКТОВ

В ОСОБЫХ ПРИРОДНЫХ И КЛИМАТИЧЕСКИХ УСЛОВИЯХ СТРОИТЕЛЬСТВА

 

общие требования

13.1 При проектировании тепловых пунктов в рай­онах с сейсмичностью 8 баллов и более, на подраба­тываемых территориях и в районах с просадочными от замачивания грунтами II типа необходимо соблюдать требования СНиП РК 5.01-01-2002 , СНиП 2.02.04-88.

При размещении баков на просадочных грунтах II типа следует соблюдать также требования дейст­вующих нормативных документов.

 

Примечание - При просадочных грунтах I типа тепло­вые пункты проектируются без учета требований данного раздела.

 

Районы с сейсмичностью 8 и 9 баллов

13.2 Расчетная сейсмичность для зданий теп­ло­вых пунктов должна приниматься одинаковой с уста­новленной расчетной сейсмичностью для зданий, обслуживаемых тепловым пунктом.

13.3 Высота зданий наземных тепловых пунктов не должна превышать 4 м.

13.4 Запорная регулирующая и предохрани­тельная арматура независимо от параметров тепло­носителей и диаметров труб должна приниматься стальной.

13.5 В местах присоединения трубопроводов к насосам, водоподогревателям и бакам должны преду­сматриваться конструкции компенсационных устройств, обеспечивающие продольные и угловые перемещения трубопроводов. Допускается приме­нение гибких вставок по 12.8 настоящего свода правил.

13.6 В местах прохода трубопроводов теп­ловых сетей через фундаменты и стены зданий тепловых пунктов зазор между поверхностью теплоизоляцион­ной конструкции трубы, верхом и стенками проема должен предусматриваться не менее 0,2 м.

Для заделки зазора следует применять эластич­ные водогазонепроницаемые материалы.

 

Подрабатываемые территории

13.7 При проектировании тепловых пунк­тов на подрабатываемых территориях должны соблюдаться требования 13.4 -13.6.

13.8 Усилия от неподвижных опор не должны пе­редаваться на конструкцию зданий.

 

Просадочные от замачивания грунты

13.9 Под полами тепловых пунктов и баками следует предусматривать уплотнение грунта на глу­бину 2,0 - 2,5 м. Контур уплотненного грунта осно­вания должен быть больше габаритов соору­жения не менее чем на 3,0 м в каждую сторону.

Полы должны быть водонепроницаемыми и иметь уклон не менее 0,01 м в сторону водо­сборного водо­непроницаемого приямка.

В местах сопряжения полов со стенами до­лжны предусматриваться водонепроницаемые плинтусы на высоту 0,1 - 0,2 м.

13.10 Расстояние от баков-аккумуляторов и кон­денсатных баков, размещаемых вне тепло­вых пунк­тов, до зданий и сооружений должно быть при грун­товых условиях II типа по просадочности:

- с водопроницаемыми подстилающими грунтами - не менее 1,5 толщины просадочного слоя;

- с водонепроницаемыми подстилающими грунта­ми - не менее трех толщин просадочного слоя, но не более 40 м.

13.11 Прокладку трубопроводов следует преду­сматривать, как правило, выше уровня пола.

Допускается прокладка трубопроводов в водоне­проницаемых каналах.

13.12 В местах прохода тепловых сетей че­рез фундаменты или стены зданий тепловых пунктов зазор между поверхностью теплоизоляционной кон­струкции трубопровода и верхом (низом) отверстия должен предусматриваться с учетом возможной просадки здания или сооружения.



Приложение 1

 

Минимальные расстояния в свету от строительных конструкций до трубопроводов,

оборудования, арматуры, между поверхностями теплоизоляционных конструкций смежных трубопроводов, а также ширина проходов

 

Таблица 1.1 - Минимальные расстояния в свету от трубопроводов до строительных конструкций и до смежных трубопроводов

 

Условный диаметр трубопроводов, мм

Расстояние от поверхности теплоизоляционной конструкции трубопроводов,

мм, не менее

до стены

до перекрытия

до пола

до поверхности теплоизоляционной конструкции смежного трубопровода

 

 

 

 

по вертикали

по горизонтали

25-80

150

100

150

100

100

100-250

170

100

200

140

140

300-350

200

120

200

160

160

400

200

120

200

160

200

500-700

200

120

200

200

200

800

250

150

250

200

250

900

250

150

300

200

250

1000-1400

350

250

350

300

300

 

Примечание - При реконструкции тепловых пунктов с использованием существующих строительных конструкций допускается отступление от размеров, указанных в данной таблице, но с учетом требований 3.33.

 

Таблица 1.2 – Минимальная ширина проходов

 

Наименование оборудования и строительных конструкций, между которыми предусматриваются проходы

Ширина проходов в свету, мм,

не менее

Между насосами с электродвигателями напряжением до 1000 В

1,0

То же, 1000 В и более

1,2

Между насосами и стеной

1,0

Между насосами и распределительным щитом или щитом КИПиА

2,0

Между выступающими частями оборудования (водоподогревателей, гря­зевиков, элеваторов и др.) или выступающими частями оборудования и стеной

0,8

От пола или перекрытия до поверхности теплоизоляционных конструкций трубопроводов

0,7

Для обслуживания арматуры и компенсаторов (от стены до фланца ар­матуры или до компенсатора) при диаметре труб, мм:

 до 500

 от 600 до 900

 

 

0,6

0,7

При установке двух насосов с электродвигателями на одном фунда­менте без прохода между ними, но с обеспечением вокруг сдвоенной установки проходов

1,0

 

Таблица 1.3 - Минимальное расстояние в свету между трубопроводами и строительными конструкциями

 

Наименование

Расстояние в свету, мм,

не менее

От выступающих частей арматуры или оборудования (с учетом теплои­золяционной конструкции) до стены

200

От выступающих частей насосов с электродвигателями напря-жением до 1000 В с диаметром напорного патрубка не более 100 мм (при уста­новке у стены без прохода) до стены

300

Между выступающими частями насосов и электродвигателей при уста­новке двух насосов с электродвигателями на одном фундаменте у сте­ны без прохода

300

От фланца задвижки на ответвлении до поверхности теплоизо-ляцион­ной конструкции основных труб

100

От выдвинутого шпинделя задвижки (или штурвала) до стены или пе­рекрытия при DY £ 400 мм

100

То же, при DY ³500 мм

200

От пола до низа теплоизоляционной конструкции арматуры

100

От стены или от фланца задвижки до штуцеров для

выпуска воды или воздуха

100

От пола или перекрытия до поверхности теплоизоляционной конструк­ции труб ответвлений

300

 


Приложение 2

 

Методика определения расчетной тепловой производительности

водоподогревателей отопления и горячего водоснабжения

 

 


1 Расчетную тепловую производительность водо­подогревателей , Вт, следует принимать по рас­четным тепловым потокам на отопление, венти­ля­цию и горячее водоснабжение, приведенным в про­ектной документации зданий и сооружений.

При отсутствии проектной документации допу­скается определять расчетные тепловые потоки в соответствии с указаниями МСН 4.02-02-2004 (по ук­рупненным показателям).

2 Расчетную тепловую производительность водо­подогревателей для систем отопления  следует определять при расчетной температуре наружного воздуха для проектирования отопления to,, °С, и при­нимать по максимальным тепловым потокам Qomax, определяемым в соответствии с указанием п. 1 настоя­щего приложения.

При независимом присоединении систем отоп­ления и вентиляции через общий водоподогреватель расчетная тепловая производительность водо­подогревателя, Вт, определяется по сумме макси­мальных тепловых потоков на ото­пление и вентиляцию:

 

 

3 Расчетную тепловую производительность водо­подогревателей, Вт, для систем горячего во­доснабжения с учетом потерь теплоты подающими и циркуляционными трубопроводами , Вт, следует определять при температурах воды в точке излома графика температур воды в со­ответствии с указаниями п. 1 настоящего приложения, а при от­сутствии проектной документации - по тепловым потокам, определяемым по следующим формулам:

- при наличии баков-аккумуляторов нагреваемой воды у потребителей - по среднему тепловому потто­ку на горячее водоснабжение за отопительный пе­риод, определяемому по 3.13 а) СНиП 2.04.01-85*, по формуле или зависимости от принятого запаса теплоты в ба­ках по МСН 4.02-02-2004 - ;

- при отсутствии баков-аккумуляторов нагрева­емой воды у потребителей - по максимальным тепловым потокам на горячее водоснабжение, определяемым по 3.13б) СНиП 2.04.01-85*,  (или по МСН 4.02-02-2004 - ).

4 При отсутствии данных о величине потерь теп­лоты трубопроводами систем горячего водоснабже­ния допускается тепловые потоки на горячее водо­снабжение, Вт, определять по формулам:

- при наличии баков-аккумуляторов

;      (2.1)


- при отсутствии баков-аккумуляторов

 

, (2.2)

 

где  - коэффициент, учитывающий потери теп­лоты трубопроводами систем горячего водоснаб­же­ния, принимаемый по таблице 2.1.

 

Таблица 2.1

 

Типы систем горячего водоснабжения

Коэффициент, учитывающий потери теплоты трубопроводами,

при наличии тепловых се­тей горячего водоснабже­ния после ЦТП

без тепловых сетей горя­чего водо­снабжения

С изолированными стояками без поло­тенцесушителей

0,15

0,1

То же, с полотенце­сушителями

0,25

0,2

С неизолированными стояками и поло­тенцесушителями

0,35

0,3

 

При отсутствии данных о количестве и харак­теристике водоразборных приборов часовой расход горячей воды Ghmax для жилых районов допускается определять по формуле

 

,          (2.3)

 

где  - коэффициент часовой неравномерности водопотребления, принимаемый по таблице 2.2.

 

Примечание - Для систем горячего водоснабжения, обслуживающих одновременно жилые и общественные здания, коэффициент часовой неравномерности следует принимать по сумме численности жителей в жилых зданиях и условной численности жите­лей Uусл в общественных зданиях, определяемой по формуле

 

,                                (2.4)

 

где  - средний расход воды на горячее водо­снабжение за отопительный период, кг/ч, для обще­ственных зданий, определяемый по СНиП 2.04.01-85*.

При отсутствии данных о назначении обществен­ных зданий допускается при определении коэффи­циента часовой неравномерности по таблице 2.2 условно численность жителей принимать с коэффи­циентом 1,2.

 


 

Таблица 2.2

 

 

Численность жителей

Коэффициент часовой неравномерности водопотребления

150

5,15

250

4,5

350

4,1

500

3,75

700

3,5

1000

3,27

1500

3,09

2000

2,97

2500

2,9

3000

2,85

4000

2,78

5000

2,74

6000

2,7

7500

2,65

10000

2,6

20000

2,4

 


Приложение 3

 

Методика определения параметров для расчета водоподогревателей отопления

 

 


1 Расчет поверхности нагрева водоподогревате­лей отопления F, м2, проводится при температуре воды в тепловой сети, соответствующей расчетной температуре наружного воздуха для проектирования отопления, и на расчетную производительность , определенную по приложению 2 , по формуле

 

.                           (3.1)

 

2 Температуру нагреваемой воды следует прини­мать:

- на входе в водоподогреватель  – равной температуре воды в обратном трубопроводе систем отопления при температуре наружного воздуха ;

- на выходе из водоподогревателя  – равной температуре воды в подающем трубопроводе теп­ловых сетей за ЦТП или в подающем трубопроводе системы отопления при установке водоподогре­вателя в ИТП при температуре наружного воздуха .

 

Примечание - При независимом присоединении систем отопления и вентиляции через общий водоподогреватель температуру нагреваемой воды в обратном трубопроводе на входе в водоподогреватель следует определять с уче­том температуры воды после при соединения трубопровода сис­темы вентиляции. При расходе теплоты на вентиляцию не более 15 % суммарного максимального часового рас­хода теплоты на отопление допускается температуру нагре­ваемой воды перед водоподогревателем принимать равной темп­ературе воды в обратном трубопроводе системы отопления.

 

3 Температуру греющей воды следует принимать:

- на входе в водоподогреватель – равной темпера­туре воды в подающем трубопроводе тепловой сети на вводе в тепловой пункт  при температуре наружного воздуха

- на выходе из водоподогревателя  – на 5-10 °С выше температуры воды в обратном трубопроводе системы отопления при расчетной температуре наруж­ного воздуха .


4 Расчетные расходы воды Gdo и Gomax, кг/ч, для расчета водоподогревателей систем отопления сле­дует определять по формулам:

- греющей воды

 

 ;                          (3.2)

 

- нагреваемой воды

 

.                        (3.3)

 

При независимом присоединении систем отопле­ния и вентиляции через общий водоподогреватель расчетные расходы воды Gdo и Gomax, кг/ч, следует определять по формулам:

- греющей воды

 

;                       (3.4)

 

- нагреваемой воды

 

,  (3.5)

 

где Qomax, Qnmax соответственно максимальные тепловые потоки на отопление и вентиляцию, Вт.

5 Температурный напор Dtср,°С, водоподогре­вателя отопления определяется по формуле

 

. (3.6)

 

6 Коэффициент теплопередачи в зависимос­ти от конструкции водоподогревателя следует определять по приложениям 7 - 9.


Приложение 4

 

Методика определения параметров для расчета

 водоподогревателей горячего водоснабжения, присоединенных

по одноступенчатой схеме

 


1 Расчет поверхности нагрева водоподогревате­лей горячего водоснабжения следует производить (рисунок 1) при температуре воды в по­дающем трубопроводе тепловой сети, соответствующей точке излома графика температур воды, или при мини­мальной температуре воды, если отсутствует излом графика температур, и по расчетной производитель­ности, определенной по приложению 2:

 

,                         (4.1)

где  определяется при наличии баков-аккумуляторов по формуле (2.1) приложения 2, а при отсутствии баков-аккумуляторов – по формуле (2.2) приложения 2.

2 Температуру нагреваемой воды следует прини­мать: на входе в водоподогреватель tc – равной 5 °С если отсутствуют эксплуатационные данные на выходе из водоподогревателя th равной 60 °С, а при вакуумной деаэрации – 65 °С.

3 Температуру греющей воды следует принимать: на входе в водоподогреватель t¢1 равной темпе­ратуре воды в подающем трубопрово­де теп­ловой сети на вводе в тепловой пункт при темпе­ратуре наружного воздуха в точке излома графика температур воды; на выходе из водоподогревателя t¢3 равной 30 °С.


4 Расчетные расходы воды Gdh и Gh, кг/ч, для расчета водоподогревателя горячего водоснаб­жения следует определять по формулам:

 

- греющей воды

 

;               (4.2)

 

- нагреваемой воды

 

                               (4.3)

 

5 Температурный напор водоподогревателя горя­чего водоснабжения определяется по формуле

 

 .            (4.4)

 

6 Коэффициент теплопередачи в зависимости от конструкции водоподогревателя следует определять по приложениям 7-9.

 


 


Приложение 5

 

Методика определения параметров для расчета водоподогревателей

горячего водоснабжения, присоединенных по двухступенчатой схеме

 


Методика расчета водоподогревателей горячего водоснабжения, присоединенных к тепловой сети по двухступенчатой схеме (рисунки 2-4) с ограничением максимального расхода сетевой воды на ввод, при­меняемая до настоящего времени, основана на кос­венном методе, по которому тепловая произво­ди­тельность I ступе­ни водоподогревателей опреде­ляется балансо­вой нагрузкой горячего водоснаб­жения, а II ступени - по разнице нагрузок между рас­четной и нагрузкой I ступени. При этом не соблю­дается принцип непрерывности: температура нагре­ваемой воды на выходе из водоподогревателя I сту­пени не совпадает с температурой той же воды на входе во II ступень, что затрудняет ее использование для машинного счета.

Новая методика расчета более логична для двух­ступенчатой схемы с ограничением максимального расхода сетевой воды на ввод. Она основана на том положении, что в час максимального водоразбора при расчетной для подбора водоподогревателей температуре наружного воздуха, соответствующей точке излома центрального температурного графика, возможно прекращение подачи теплоты на отопле­ние, и вся сетевая вода поступает на горячее водо­снабжение.

Для выбора необходимого типоразмера и чис­ла секций кожухотрубного либо числа пластин и числа ходов пластинчатого водоподогревателей следует определить поверхность нагрева по расчетной производительности и температурам греющей и наг­реваемой воды из теплового расчета в соответствии с нижеприведенными формулами.

1 Расчет поверхности нагрева F, м2, водо­подо­гревателей горячего водоснабжения должен произ­водиться при температуре воды в подаю­щем трубо­проводе тепловой сети, соответствующей точке излома графика температур воды, или при мини­мальной температуре воды, если отсутствует излом графика температур, так как при этом режиме будет минимальный перепад температур и значений коэф­фициента теплопередачи, по формуле

 

,                        (5.1)

где  – расчетная тепловая производительность водоподогревателей горячего водоснабжения, опре­деляется по приложению 2;

 – коэффициент теплопередачи, Вт/(м2·°С), определяется в зависимости от конструк­ции водоподогревателей по приложениям 7-9;

среднелогарифмическая разность тем­ператур между греющей и нагреваемой водой (температурный напор), °С, определяется по формуле (5.18) настоящего приложения.

2 Распределение расчетной тепловой про­изво­дительности  водоподогревателей между I и II ступенями осуществляется исходя из условия, что нагреваемая вода во II ступени догревается до температуры th = 60 °С, а в I ступени – до температуры , определяемой технико-экономи­ческим расчетом или принимаемой на 5 °С менее температуры сетевой воды в обратном трубопроводе в точке излома графика.

Расчетная тепловая производительность водо­подогревателей I и II ступеней , Вт, оп­ределяется по формулам:

 

      ;                 (5.2)

 

.                (5.3)

 

3 Температура нагреваемой воды, °С, после I ступени определяется по формулам:

- при зависимом присоединении системы ото­пления

 

;                   (5.4)

 

- при независимом присоединении системы отопления

 

                         (5.5)

 

4 Максимальный расход нагреваемой воды, кг/ч, проходящей через I и II ступени водоподогревателя, следует рассчитывать исходя из максимального теплового потока на горячее водоснабжение Qhmax, определяемого по формуле 2.2 приложения 2, и нагрева воды до 60 °С во II сту­пени:

.                          (5.6)

 

5 Расход греющей воды , кг/ч:

- для тепловых пунктов при отсутствии вен­тиляционной нагрузки расход греющей воды при­нимается одинаковым для I и II ступеней водо­подогревателей и определяется:

- при регулировании отпуска теплоты по со­вме­щенной нагрузке отопления и горячего водоснаб­жения – по максимальному расходу сетевой воды на горячее водоснабжение (формула (5.7)) либо по максимальному расходу сетевой воды на отопление (формула 5.8):

 

;              (5.7)

.                        (5.8)

В качестве расчетной принимается бóльшая из полученных величин;

при регулировании отпуска теплоты по нагрузке отопления расчетный расход греющей воды опреде­ляется по формуле

 

;                                (5.9)

 

.                 (5.10)

 

При этом следует проверять температуру грею­щей воды на выходе из водоподогревателя I ступени при Qhmax по формуле

 

.                          (5.11)

 

В случае если температура, определенная по формуле (5.11 ), получилась ниже 15 °С, то  сле­дует принимать равной 15 °С, а расход греющей воды пересчитать по формуле

 

;                               (5.12)

 

- для тепловых пунктов при наличии венти­ляционной нагрузки расход греющей воды принимается:

для I ступени

 

;                          (5.13)

 


для II ступени

 

.                                     (5.14)

 

6 Температура греющей воды, °С, на выходе из водоподогревателя II ступени :

 

.                            (5.15)

 

7 Температура греющей воды, °С, на входе в водоподогреватель I ступени

 

.                            (5.16)

 

8 Температура греющей воды, °С, на выходе из водоподогревателя I ступени

 

.                              (5.17)

 

9 Среднелогарифмическая разность температур между греющей и нагреваемой водой, °С

 

.                              (5.18)

 


 

 


Приложение 6

 

Методика определения параметров для расчета водоподогревателей

горячего водоснабжения, присоединенных по двухступенчатой схеме

со стабилизацией расхода воды на отопление

 


1 Поверхность нагрева водоподогревателей (ри­сунок 8) горячего водоснабжения F, м2, определяется при температуре воды в подающем трубопроводе тепловой сети, соответствующей точке излома гра­фика температур воды, или при минимальной темпе­ратуре воды, если отсутствует излом графика температур, так как при этом режиме будет мини­мальный перепад темпера­тур и значений коэффи­циента теплопередачи, по формуле

 

,                           (6.1)

где  – расчетная тепловая производитель­ность водоподогревателей горячего водоснабжения, Вт, определяется по приложению 2;

Dtсрсреднелогарифмическая разность тем­ператур между греющей и нагреваемой водой, °С, определяется по приложению 5;

 – коэффициент теплопередачи, Вт/(м2·°С), определяется в зависимости от конструкции водо­подогревателей по приложениям 7-9.

2 Тепловой поток на II ступень водоподогревателя , Вт, при двухступенчатой схеме присоединения водоподогревателей горячего водоснабжения (рисунок 8), необходимый только для вычис­ления расхода греющей воды, при максимальном тепловом потоке на вентиляцию не бо­лее 15 % максимального теплового потока на отопление опре­деляется по формулам:

- при отсутствии баков-аккумуляторов нагрваемой воды

           (6.2)


- при наличии баков-аккумуляторов нагреваемой воды

 

,                  (6.3)

 

где Qht тепловые потери трубопроводов сис­тем горячего водоснабжения, Вт.

При отсутствии данных о величине тепловых потерь трубопроводами систем горячего водоснабжения тепловой поток на II ступень водоподогревателя, Вт,  допускается определять по формулам:

- при отсутствии баков-аккумуляторов нагревае­мой воды

 

; (6.4)

- при наличии баков-аккумуляторов нагреваемой воды

 

 , (6.5)

 

где  – коэффициент, учитывающий потери теп­лоты трубопроводами систем горячего водоснабже­ния, принимается по приложению 2.

3 Распределение расчетной тепловой произво­дительности водоподогревателей между I и II ступе­нями, определение расчетных темпера­тур и расхо­дов воды для расчета водоподогревателей следует принимать по таблице 6.1.

 


 

Таблица 6.1

 

Наименование расчетных величин

Область применения схемы (рисунок 8)

 

производственные здания, группа жилых и общественных зданий с максимальным тепловым потоком на вентиляцию более15 % макси-мального теплового потока на

отопление

жилые и общественные здания с максимальным тепловым потоком на вентиляцию не более15 % макси­мального теплового потока на

отопление

1

2

3

I ступень двухступенчатой схемы

 Расчетная тепловая про-изводительность I ступени водоподогревателя

Температура нагреваемой воды, °С, на входе в водо-подогрвватель

tc, а при вакуумной деаэрации

tc + 5

То же, на выходе из водо-подогре­вателя

Температура греющей во-ды, °С, на входе в водо-подогреватель

t¢2


Окончание таблицы 6.1

 

1

2

3

То же, на выходе из водоподо­греватепя

Расход нагреваемой воды, кг/ч

Без баков-аккумуляторов

С баками-аккумуляторами

Расход греющей воды, кг/ч

II ступень двухступенчатой схемы

Расчетная тепловая производительность II ступени водоподогревателя

Температура нагреваемой воды, °С, на входе в водоподогрева­тель

С баками-аккумуляторами

Без баков-аккумуляторов

То же, на выходе из водоподо­гревателя

Температура греющей во-ды, °С, на входе в водоподогреватель

То же, на выходе из водоподо­гревателя

Расход нагреваемой воды, кг/ч

Без баков-аккумуляторов

С баками-аккумуляторами при отсутствии циркуляции

С баками-аккумуляторами

При наличии циркуляции

 

Расход греющей воды, кг/ч

 

Примечания

1 При независимом присоединении систем отопления вместо  следует принимать .

2 Величина недогрева в I ступени d, °С, принимается: с баками-аккумуляторами d = 5 °С, при отсутствии баков-аккумуляторов d = 10 °С.

3 При определении расчетного расхода греющей воды для I ступени водоподогревателя расход воды от систем вентиляции не учитывается.

4 Температуру нагреваемой воды на выходе из подогревателя th в ЦТП и в ИТП следует принимать равной 60 °С, а в ЦТП с вакуумной деаэрацией - th = 65 °С.

5 Величина теплового потока на отопление в точке излома графика температур  определяется по формуле .

Приложение 7

 

Тепловой и гидравлический расчет горизонтальных секционных

кожухотрубных водо-водяных подогревателей

 

 


Горизонтальные секционные скоростные водо­подогреватели по ГОСТ 27590 с трубной системой из прямых гладких или профилированных труб отлича­ются тем, что для устранения проги­ба трубок уста­навливаются двухсекторные опор­ные перегородки, представляющие собой часть трубной решетки. Такая конструкция опорных пе­регородок облегчает установку трубок и их за­мену в условиях эксплуата­ции, так как отверстия опорных перегородок распо­ложены соосно с отверстиями трубных решеток.

Каждая опора установлена со смещением от­носи­тельно друг друга на 60°, что повышает турбули­зацию потока теплоносителя, проходящего по меж­трубному пространству, и приводит к увеличе­нию коэффициента теплоотдачи от теплоносителя к стенке трубок, а соответственно – возрастает тепло­съем с 1 м2 поверхности нагрева. Используются латунные трубки наружным диаметром 16 мм, тол­щиной стенки 1 мм по ГОСТ 21646 и ГОСТ 494.

Еще большее увеличение коэффициента теп­лопередачи достигается применением в трубном пучке вместо гладких латунных трубок профилиро­ванных, которые изготавливаются из тех же трубок путем выдавливания на них роликом поперечных или


винтовых канавок, что приводят к турбулизации пристенного потока жидкости внутри трубок.

Водоподогреватели состоят из секций, которые сое­диняются между собой калачами по трубному простран­ству и патрубками - по межтрубному (рисунки 7.1 - 7.4 настоящего приложения). Патрубки могут быть разъ­емными на фланцах или неразъемными сварными. В зависимости от кон­струкции водоподогреватели для систем горячего водоснабжения имеют следующие условные обоз­начения: для разъемной конструкции с гладкими трубками – РГ, с профилированными – РП; для сварной конструкции – соответственно СГ, СП (направление потоков теплообменивающихся сред приведено в 6.3 настоящего свода правил).

Пример условного обозначения водоподогре­вателя разъемного типа с наружным диаметром кор­пуса секции 219 мм, длиной секции 4 м, без ком­пенсатора теплового расширения, на ус­ловное дав­ление 1,0 МПа, с трубной системой из гладких трубок из пяти секций, климати­ческого исполнения УЗ:

ПВ 219 х 4-1, 0-РГ-5-УЗ ГОСТ 27590.

Технические характеристики водоподогревателей приведены в таблице 7,1, а номинальные габариты и при­соединительные размеры - в таблице 7.2 настоящего приложения.


 

 

Таблица 7.1 – Технические характеристики водоподогревателей по ГОСТ 27590

 

Наружный диа­метр кор­пуса секции,, мм

Число трубок в секции  n,

шт.

Площадь сечения меж­трубного прост­ранства,

fмтр, м2

Площадь сечения трубок

, м2

Эквива­лентный диаметр меж­трубного про­стран­ства , м

Поверхность на­грева одной секции , м2, при длине, м

Тепловая производитель­ность , кВт, секции длиной, м

Масса, кг

Система из труб

секции длиной, м

калача, исполнение

перехода

гладких (ис­полнение 1 )

профилиро­ванных (ис­полнение 2)

 

 

 

2

4

2

4

2

4

2

4

1

3

1

2

57

4

0,00116

0,00062

0,0129

0,37

0,75

8

18

10

23

23,5

37,0

8,6

7,9

5,5

3,8

76

7

0,00233

0,00108

0,0164

0,65

1,32

12

25

15

35

32,5

52,4

10,9

10,4

6,8

4,7

89

10

0,00327

0,00154

0,0172

0,93

1,88

18

40

20

50

40,0

64,2

13,2

12,0

8,2

5,4

114

19

0,005

0,00293

0,0155

1,79

3,58

40

85

50

110

58,0

97,1

17,7

17,2

10,5

7,3

168

37

0,0122

0,00570

0,019

3,49

6,98

70

145

90

195

113,0

193,8

32,8

32,8

17,4

13,4

219

61

0,02139

0,00939

0,0224

5,75

11,51

114

235

150

315

173,0

301,3

54,3

52,7

26,0

19,3

273

109

0,03077

0,01679

0,0191

10,28

20,56

235

475

315

635

262,0

461,7

81,4

90,4

35,0

26,6

325

151

0,04464

0,02325

0,0208

14,24

28,49

300

630

400

840

338,0

594,4

97,3

113,0

43,0

34,5

 

Примечания

1 Наружный диаметр трубок 16 мм, внутренний –14 мм.

2 Тепловая  производительность  определена  при скорости воды внутри трубок 1 м/с, равенстве расходов теплообмени­вающихся сред и температурном напоре 10 °С (температурный перепад по греющей воде 70–15 °С, нагреваемой – 5–60 °С).

3 Гидравлическое сопротивление в трубках не более 0,004 МПа для гладкой трубки и 0,008 МПа – для профилированной при длине секции 2 м и соответственно не более 0,006 МПа и 0,014 МПа при длине секции 4 м; в межтрубном пространстве гидравлическое сопротивление равно 0,007 МПа при длине секции 2 м и 0,009 МПа – при длине секции 4 м.

4 Масса определена при рабочем давлении 1 МПа.

5 Тепловая производительность дана для сравнения с подогревателями других типоразмеров или типов.

 

Таблица 7.2 – Номинальные габариты и присоединительные размеры водподогревателей , мм

 

Наружный диаметр корпуса секции DH, мм

D

D1

D2

d

H

h

L

L1

L2

L3,

по рисунку 7.4

исполнение

 по рисунку 7.3

1

3

57

160

45

145

145

45

200

100

2225;4225

 

133

146

70

76

180

57

160

160

57

200

100

2265;4265

143

178

80

89

195

76

180

180

76

240

120

2320;4320

170

217

85

114

215

89

195

195

89

300

150

2350;4350

2000;

210

250

.90

168

280

114

215

245

133

400

200

2490;4490

4000

310

340

140

219

325

168

280

280

168

500

250

2610;4610

 

415

450

150

273

390

219

335

335

219

600

300

2800;4800

512

600

190

325

440

219

335

390

273

600

300

2800;4800

600

600

190

 

 

 

 

Рисунок 7.1 -      Общий вид горизонтального секционного кожухотрубного

                              водоподогревателя с опорами-турбулизаторами

 

 

 

 

 

1 – секция; 2 – калач; 3 – переход; 4 – блок опорных перегородок; 5 – трубки;

6 – перегородка опорная;  7 – кольцо; 8 – пруток

 

Рисунок 7. 2 - Конструктивные размеры водоподогревателя

 

 

 

 

 

Рисунок 7.3 - Калач соединительный

 

Рисунок 7.4 - Переход

 


Методика расчета водоподогревателей горячего водоснабжения

 

1 Для выбора необходимого типоразмера водо­подогревателя предварительно задаемся оптималь­ной скоростью нагреваемой воды в трубках равной Wтр = 1 м/с и, исходя из двухпоточной компоновки каждой ступени определяем необходимое сечение трубок водоподоревателя по формуле

 

.                        (7.1)

В соответствии с полученной величиной  и по таблице 7.1 выбираем необходимый типоразмер водоподогревателя.

2 Для выбранного типоразмера водоподогрева­теля определяем фактические скорости воды в труб­ках и межтрубном пространстве каждого водо­подогревателя при двухпоточной компоновке по фор­мулам:

;                         (7.2)

.                   (7.3)

3 Коэффициент теплоотдачи , Вт/(м2·°С), от греющей воды к стенке трубки определяется по формуле

,(7.4)

где .                                     (7.5)

Эквивалентный диаметр межтрубного про­стран­ства, м, определяется по формуле

 

.          (7.6)

 

Для выбранного типоразмера водоподогревателя dэкв принимается по таблице 7.1.

4 Коэффициент теплоотдачи , Вт/(м2·°С) от стенки трубки к нагреваемой воде определяется по формуле

, (7.7)

где                                                       (7.8)

5 Коэффициент теплопередачи водоподо­рева­теля к, Вт/(м2·°С), следует определять по формуле

,                         (7.9)

где  – коэффициент эффективности теплообмена для гладкотрубных водопо-догревателей с опорами в виде полок  = 0 95, для гладкотрубных с блоком опорных перегородок  = 1,2, для профили­рованных и с блоком опорных перегородок  = 1,65;

 – коэффициент, учитывающий загрязне­ние поверхности труб в зависимости от химических свойств воды, принимается b = 0,8 - 0,95.

6 При заданной величине расчетной производи­тельности водоподогревателя  по полученным значениям коэффициента теплопередачи k и средне­логарифмической разности температур  опре­деляется необходимая поверхность нагрева водо­подо­гревателя F по формуле (5.1) приложения 5.

7 Число секций водоподогревателя в одном потоке N, шт., исходя из двухпоточной компоновки, определяется по формуле

.                           (7.10)

Если величина N, полученная по формуле (7.10) имеет дробную часть, составляющую более 0,2, число секций следует округлять в большую сторону.

8 Потери давления DР, кПа, в водоподогре­вателях следует определять по формулам:

для нагреваемой воды, проходящей в гладких трубках:

- при длине секции 4 м

;                     (7.11)

- при длине секции 2 м

 

,                        (7.12)

где jкоэффициент, учитывающий накипеобразо­вание, принимается по опытным данным, при их отсутствии – следует принимать j = 2... 3;

для нагреваемой воды, проходящей в про­филированных трубках, в формулах (7.11) и (7.12) вводится повышающий коэффициент 3;

для греющей воды, проходящей в межтруб­ном пространстве:

.                                (7.13)

Коэффициент В приведен в таблице 7.3

 

Таблица 7.3

 

Наружный диаметр

корпуса секции DН, мм

Значение коэффициента В

при длине секции, м

2

4

57

25

30

76

25

 30

89

25

 30

114

18

 25

168

11

 25

219

11

 20

273

11

 20

325

11

 20



Пример расчета

 

для двухступенчатой схемы присоединения водоподогревателей горячего водоснабжения с ограничением максимального расхода воды из тепловой сети на ввод и регулированием подачи теплоты на отопление

 

Выбрать и рассчитать водоподогревательную уста­новку для системы горячего водоснабжения централь­ного теплового пункта на 1516 условных квартир (засе­ленность – 3,5 чел на квартиру), оборудованную водо­подогревателями, состоящими из секций кожухотрубного типа с трубной системой из прямых гладких трубок и блоками опорных перегородок по ГОСТ 27590.

Водоподогреватели присоединены к тепловой се­ти по двухступенчатой смешанной схеме с ограничением максимального расхода воды из тепловой сети на ввод.

Система отопления присоединена к тепло­вым се­тям по зависимой схеме с автоматичес­ким регули­рованием подачи теплоты.

Баки-аккумуляторы нагреваемой воды как в ЦТП, так и у потребителей отсутствуют.

Исходные данные:

1 Регулирование отпуска теплоты в системе централизованного теплоснабжения принято цент­ральное, качественное по совмещенной на­грузке отопления и горячего водоснабжения.

2 Температура теплоносителя (греющей воды) в тепловой сети в соответствии с принятым для данной системы теплоснабжения графиком измене­ния температуры воды в зависимости от темпера­туры наружного воздуха при­нята:

- при расчетной температуре наружного воз­духа для проектирования отопления tо = - 26 °С:

- в подающем трубопроводе t1 = 150 °С;

- в обратном трубопроводе t2 = 70 °С;

- в точке излома графика температуры t¢н = 23 °С:

- в подающем трубопроводе t¢1 = 80 °С;

- в обратном трубопроводе t¢2 = 42 °С.

3 Температура холодной водопроводной (на­греваемой) воды в отопительный период, посту­пающей в водоподогреватель I ступени, tc = 2 °С (по данным эксплуатации).

4 Температура воды, поступающей в систе­му го­рячего водоснабжения на выходе из II ступени водо­подогревателя th = 60 °С.

5 Максимальный тепловой поток на отоп­ление пот­ребителей, присоединенных к ЦТП, Qomax=5,82×106 Вт.

6 Расчетная тепловая производительность водо­подогревателей = 4,57×106 Вт.

7 Максимальный расчетный секундный рас­ход воды на горячее водоснабжение gh = 21,6 л/с.

Порядок расчета:

1 Максимальный расход сетевой воды на отопление

 

 

2 Максимальный расход греющей воды на горя­чее водоснабжение

.

 

3 Для ограничения максимального расхода сете­вой воды на ЦТП в качестве расчетного принимается больший из двух расходов, полученных по пунктам 1, 2 настоящего при-ложения.

.

 

4 Максимальный расход нагреваемой воды через I и II ступени водоподогревателя

 

 

5 Температура нагреваемой воды за водоподо­гревателем I ступени

 

°C .

 

6 Расчетная производительность водоподогрева­теля I ступени

 

.

7 Расчетная производительность водоподогрева­теля II ступени

 

 

8 Температура греющей воды на выходе из водо­подогревателя II ступени  и на входе в водоподо­греватель I ступени

 

 

9 Температура греющей воды на выходе из водоподогревателя I ступени

 

°C.

 

10 Среднелогарифмическая разность темпера­тур между греющей и нагреваемой водой для I сту­пени водоподогревателя

 

°C.

11 Среднелогарифмическая разность темпера­тур между греющей и нагреваемой водой для II сту­пени водоподогревателя

 

 °C.

 

12 В соответствии с п. 1 настоящего прило­жения определяем необходимое сечение трубок водоподо­гревателя при скорости воды в труб­ках Wтр= 1м/с и двухпоточной схеме включения

 

 м2.

 

По таблице 7.1 настоящего приложения и полу­ченной величине  подбираем тип водоподогре­вателя со следующими характеристиками:

 

fтр = 0,0093 м2;

Dн = 219 мм;

fмтр = 0,02139 м2;

dэкв= 0,0224 м;

fсек= 11,51 м2 (при длине секции 4 м);

 

 мм

 

13 Скорость воды в трубках при двухпоточ­ной компоновке]

 

 м/с.

 

14 Скорость воды в межтрубном пространстве при двухпоточной компоновке

 

.

 

15 Расчет водоподогревателя I ступени:

- средняя температура греющей воды

 

°C;

 

- средняя температура нагреваемой воды

 

°C;

 

- коэффициент теплопередачи от греющей воды к стенке трубки

 

=1,16[1210+18t]

= 2187 Вт/(м2·°С);

 

- коэффициент теплоотдачи от стенки трубки к нагреваемой воде

 

=1,16[1210+18t]

 

- коэффициент теплопередачи при b = 0,9

 

 

 

Коэффициент y принят равным 1,2 для глад­ких трубок;

- требуемая поверхность нагрева водоподогре­вателя I ступени

 

м2;

 

- число секций водоподогревателя I ступе­ни при длине секции 4 м

 

 секции.

Принимаем 5 секций в одном потоке;

действительная поверхность нагрева будет

 

м2.

 

16 Расчет водоподогревателя II ступени:

 

- средняя температура греющей воды

 

 °С;

 

- средняя температура нагреваемой воды

 

°С;

 

- коэффициент теплопередачи от греющей воды к стенке трубки

=1,16[1210+18t]

 

- коэффициент теплоотдачи от стенки труб­ки к нагреваемой воде

=1,16[1210+18t]

= 5443 Вт/(м2·°С);

 

- коэффициент теплопередачи при b = 0,9

 

- требуемая поверхность нагрева водоподогрева­теля II ступени

 

 м2;

 

-  число секций водоподогревателя II ступени

 секции.

 

Принимаем 2 секции в одном потоке, действи­тельная поверхность нагрева будет

 

 м2.

 

В результате расчета получилось по 2 секции в каждом водоподогревателе II ступени и 5 – в каждом водоподогревателе I ступени суммарной поверхностью нагрева 161 м2.


17 Потери давления в водоподогревателях (7 после­довательных секций в каждом потоке):

 

- для воды, проходящей в трубках (с учетом j =2)

 

 

 

- для воды, проходящей в межтрубном простран­стве

 

 кПа;

 

Коэффициент В принимается по таблице 7.3 на­стоящего приложения.

При применении водоподогревателя с про­фили­рованными трубками необходимое число секций в I ступени составит 3 секции, а во II– 2 секции в одном потоке. Потери давления по на­греваемой воде с коэффициентом j = 2 составляют 300 кПа.

Выпускаются кожухотрубные многоходовые водоподогреватели с I и II ступенями нагрева в од­ном корпусе (рисунок 5), технические характерис­тики которых приведены в таблице 7.4 настоящего приложения. Тепловая производительность оп­реде­лена для условий, близких к реальным в системе теплоснабжения:

- для водоподогревателей горячего водоснабжения: температурный перепад по греющей воде 70–30 °С, по нагреваемой – 5-60 °С, максимальные потери давления по нагреваемой воде, направляемой по трубкам, – 27-36 кПа (ИТП - ЦТП);

- для водоподогревателей отопления: темпера­турный перепад по греющей воде – 150-76 °С, по нагреваемой, направляемой по межтрубному про­странству, при применении в ИТП – 105-70 °С и максимальной потере давления – 30 кПа; при применении в ЦТП – 120-70 °С и максимальной потере давления – 60 кПа (потери давления при­няты везде для нового, чистого тепло­обменника).

Запас в поверхности нагрева принят 20 %.

В пересчете на расчетный режим работы по ГОСТ 27950 (скорость воды в трубках 2 м/с) эти же установки ТМПО и ТМПГ, применяемые а ИТП, будут иметь характеристики, приведенные в таблице 7.5. При этом достигаются такие же коэффициенты тепло­передачи, как и в пластинчатых водоподо­гревателях на максималь­ных скоростях теплоно­сителей.

Кроме того выпускаются водоподогреватели полу­разборной конструкции облегченного типа (рисунок 7.6) для тепловых пунктов, размещаемых в подвале здания.


 

 

а - общий вид; б - разрез по секциям; I - вход холодной воды - I ступень; 2 - выход теплоносителя - I ступень;3 - выход горячей воды - I ступень; 4 - выход горячей воды - II ступень; 5 - вход теплоносителя - I ступень; 6 - выход теплоносителя - II ступень; 7 - выход теплоносителя - II ступень; 8 - вход холодной воды - II ступень;в, г - конструктивные размеры: 1 - секции; 2 - соединительная камера межтрубного пространства;3 - то же, трубного:

4 - трубная доска; 5 - шарнир;

 

Рисунок 7.5 - Общий вид горизонтального многоходового кожухотрубного водоподогревателя

 

 


 

 

В1 - холодная вода; В2 - горячая вода; В3 – циркуляционная линия горячего водоснабжения; Т1 - подающая теплосети; Т2 - выход греющей воды из II ступени; Т3 - вход греющей воды в I ступень; Т4 - обратная теплосети

 

Рисунок 7.6 -  Водоподогреватель блочного типа

 

 

 

Основные технические характеристики водоподогревателей блочного типа для ИТП (установка из 3 блоков)

 

 

Условное обозначение при заказе

Диа­метр секции D, мм, ´ кол.

секц.

 

Размеры, мм

Масса, кг,

од­ного блока

Поверхность нагрева, м2

Расчет­ный тепло­вой по­ток, кВт, при WТР=1м/с, DtСР=10 °С

d1

d2

H

H1

h

h1

h2

I

I1

I2

I3

i4

b

b1

всего подо­гревателя

ПВ 57х2-1,0-БП-6-УЗ

57х6

45

38

276

828

87

189

552

100

84

160

238

34

160

260

60 × 3

180

0,74×3= 2,22

90,0

ПВ 76х2-1,0-БП-6-УЗ

76х6

57

45

314

942

106

208

628

115

93

170

257

43

180

280

80 × 3

240

1,3×3 =3,9

156,0

ПВ 89х2-1,0-БП-6-УЗ

89х6

76

57

342

1026

119

223

684

125

100

185

271

50

195

295

100 × 3

300

1,86×3= 5,58

223,0

ПВ 114х2-1,0-БП-6-УЗ

114х6

89

76

387

1161

144

243

774

135

112

205

294

62

215

315

140 × 3

420

3,58×3= 10,74

430,0

ПВ 168х2-1,0-БП-6-УЗ

168х6

133

108

498

1482

198

300

996

150

139

240

349

89

280

З80

250 × 3

750

6,98×3 = 20,94

840,0

 

Примечание - Гидравлическое сопротивление установки при = 1 м/с,  = 0,5 м/с составляет:  = 40 кПа, = 25 кПа.

 


 

Таблица 7.4 – Технические характеристики горизонтальных многоходовых, кожухотрубных водоподогревателей с профилированной трубкой для систем отопления и горячего водоснабжения

 

Обозна­чение

Теп-ловая мощ­но­сть, кВт

Пло-щадь по­верх­ности нагре-ва, м2

Число ходов (сек­ций)

Площадь сечения

Раз­мер трубки dB/dH, мм

Эквива-лентный диаметр, мм

Наруж­ный диаметр корпуса DH, мм

Габариты ,

мм

Масса, кг

Потери давления

Макси­маль­ный рас­ход нагре­

вае­мой воды,

м3

Коэффи­циент теплопере­дачи, Вт/ (м2 · °С)

трубок, м2

межтруб­ного про­

странст-

ва, м2

по труб­кам,

 кПа

по меж­труб­ному прост­ран­ству

кПа

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

Теплообменники многоходовые для отопления в ИТП

(параметры теплоносителей 150 – 76/105 – 70 °С, нагреваемая вода по межтрубному пространству)

ТМПО 76х2-1,0-5-УЗ

270

3,25

5

0,00108

0,00233

14/16

0,0164

500

0,55х2,51х0,73

350

20

29

6,7

5180

ТМПО 89х2-1,0-5-УЗ

380

4,65

5

0,00154

0,00327

14/16

0,0172

565

0,62х2,53х0,80

500

19

29

9,4

5120

ТМПО114х2-1,0-5-УЗ

585

8,95

5

0,00293

0,0050

14/16

0,0155

670

0,73х2,59х0,94

700

13

29

14,4

4760

ТМПО133х2-1,0-5-УЗ

880

10,80

5

0,0040

0,0075

14/16

0,0197

670

0,73х2,65х1,07

900

15

29

21,6

ТМПО168х2-1,0-5-УЗ

1430

17,45

5

0,0057

0,0122

14/16

0,0190

895

0,95х2,69х1,20

1020

19

29

35,1

5080

 

Теплообменники многоходовые для горячего водоснабжения в ИТП

(параметры теплоносителей 70 – 30/5 – 60 °С, нагреваемая вода по трубкам)

ТМПГ 76х2-1,0-7-УЗ

200

4,55

7

0,00108

0,00233

14/16

0,0164

400

0,55х2,51х0,73

400

27

16

3,1

3090

ТМПГ 89х2-1,0-7-УЗ

280

6,51

7

0,00154

0,00327

14/16

0,0172

565

0,62х2,53х0,8

560

27

17

4,4

3100

ТМПГ 114х2-1,0-7-УЗ

540

12,53

7

0,00293

0,0050

14/16

0,0155

670

0,73х2,59х0,94

760

27

26

8,4

3430

ТМПГ 133х2-1,0-7-УЗ

735

15,12

7

0,0040

0,0075

14/16

0,0197

670

0,73х2,65х1,07

960

27

22

11,5

ТМПГ 168х2-1,0-7-УЗ

1050

24,43

7

0,0057

0,0122

14/16

0,0190

895

0,95х2,69х1,21

1140

27

16

16,4

3050

 

Теплообменники многоходовые для отопления в ЦТП

(параметры теплоносителей 150 –76/120 – 70 °С, нагреваемая вода по межтрубному пространству)

ТМПО168х4-1,0-4-УЗ

2550

27,92

4

0,0057

0,0122

14/16

0,0190

670

0,73х4,69х0,94

1220

76

60

43,9

6920

ТМПО219х4-1,0-4-УЗ

4470

46,0

4

0,00939

0,02139

14/16

0,0224

895

0,95х4,74х1,20

2240

85

60

77,0

6915

ТМЛО273х4-1,0-4-УЗ

6420

82,24

4

0,01679

0,03077

14/16

0,0191

1010

1,10х4,83х1,31

2800

55

60

110,8

6590

 

Теплообменники многоходовые для горячего водоснабжения в ЦТП при двухпоточной схеме (параметры, как и в ИТП)

ТМПГ114х4-1,0-4+4-УЗ

1350

28,64

4+4

2х0,00293

2х0,0050

14/16

0,0155

2х565

2,15х4,59х0,84

1560

36

49

21,1

3810

ТМПГ 133х4-1,0-4+4-УЗ

1840

34,56

4+4

2х0,0040

2х0,0075

14/16

0,0197

2х565

2,25х4,64х0,90

2000

36

32

28,8

ТМПГ 168х4-1,0-4+4-УЗ

2620

55,84

4+4

2х0,0057

2х0,0122

14/16

0,0190

2х670

2,35х4,69х0,94

2440

36

25

41,0

3360

ТМПГ210х4-1,0-4+4-УЗ

4310

92,0

4+4

2х0,00939

2х0 02139

14/16

0,0224

2х895

2,8х4,74х1,20

4480

36

28

67,6

3200

ТМПГ273х4-1,0-4+4-УЗ

7710

164,48

4+4

2х0,01679

2х0,03077

14/16

0,0191

2х1010

3,0х4,83х1,31

5600

36

34

120,9

3610


Окончание таблицы 7.4

 

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

Теплообменник и многоходовые для горячего водоснабжения в ЦТП при однопоточной схеме (параметры, как и в ИТП)

ТМПГ 168х4-1,0-4-УЗ

1310

27,92

4

0,0057

0,0122

14/16

0,0190

670

0,73х4,69х0,94

1220

36

25

20,5

3360

 

ТМПГ 219х4-1,0-4-УЗ

2150

46,0

4

0,00939

0,02139

14/16

0,0224

895

0,95х4,74х1,20

2240

36

28

33,8

3200

 

ТМПГ 273х4-1,0-4-УЗ

3850

82,24

4

0,01679

0,03077

14/16

0,0191

1010

1,10х4,83х1,31

2800

36

34

60,5

3610

 

 

Примечание – Рабочее давление – 1МПа, максимальная температура теплоносителя – 150 °С. запас по поверхности нагрева – около 20 %. Условное обозначе­ние при заказе: ТМПО – теплообменник многоходовой с профильной трубкой для отопления; ТМПГ– то же, для горячего водоснабжений; далее - диаметр корпуса секции, длина секции, давление; число секций в теплообменнике (две цифры через «+» – двухпоточная схема); УЗ – вид климатического исполнения теплообменника по ГОСТ 15150.

 

Таблица 7.5 – Технические характеристики многоходовых водоподогревателей с профилированной трубкой при расчетном режиме работы ( )

 

Обозначение

Поверхность нагрева, м2

Масса,

кг

Тепловая мощность,

кВт

Коэффициент теплопередачи, Вт/(м2 · °С)

Потери давления, кПа, по:

трубкам

межтрубному пространству

ТМПО 76х2-1,0-5-УЗ

3,25

350

550

10520

122

180

ТМПО 89х2-1,0-5-УЗ

4,65

500

760

10240

119

180

ТМПО114х2-1,0-5-УЗ

8,95

700

1415

11520

125

190

ТМПО168х2-1,0-5-УЗ

17,45

1020

2900

10310

116

180

ТМПГ 76х2-1,0-7-УЗ

4,55

400

400

6180

170

100

ТМПГ 89х2-1,0-7-УЗ

6,51

560

560

6200

170

105

ТМПГ 114х2-1,0-7-УЗ

12,53

760

1080

6860

170

160

ТМПГ 168х2-1,0-7-УЗ

24,43

1140

2100

6100

170

100

 

 


Приложение 8

 

Пример теплового и гидравлического расчета пластинчатых

 водоподогревателей (по ГОСТ 15518)

 


Выпускаются пластинчатые теплообменники для теплоснабжения следующих типов: полуразборные (РС) с пластинами типа 0,5Пр и разборные (Р) с пластинами типа 0,3р и 0,6р.

Технические характеристики указанных пластин и основные параметры теплообменников, собираемых из этих пластин, приведены в таблицах 8.1 и  8.2.

Допускаемые температуры теплоносителей опре­деляются термостойкостью резиновых прокладок. Для теплообменников, используемых в системах теплоснабжения, обязательным является примене­ние прокладок из термостойкой резины, марки кото­рой приведены в таблице 8.3.

Условное обозначение теплообменного плас­тин­чатого аппарата: первые буквы обозначают тип аппа­рата – теплообменник Р (РС) разборный (полусвар­ной), следующее обозначение – тип плас­тины, цифры после тире – толщина пластины, далее – площадь поверхности теплообмена ап­парата 2), затем – конструктивное исполнение (в соответствии с таблицей 8.2), марка материала пластины и марка материала прокладки (в соответствии с таблицей 8. 3). После условного обозначения при­водится схема компоновки пластин.

Пример условного обозначения пластинча­того разборного теплообменного аппарата: теплообмен­ник Р 0,6р-0,8-16-1К-01 – теплообменник разборный (Р) с пластинками типа 0,6р, толщиной 0,8 мм, площадью поверхности теплообмена 16 м2, на консольной раме, в коррозионностойком исполнении, материал пластин и патрубков – сталь 12Х18Н10Т; материал прокладки – теплостойкая резина 359; схема компоновки:

 

 

что означает над чертой – число каналов в каждом ходе для греющей воды, под чертой – то же, для нагреваемой воды.

Дополнительный канал со стороны хода нагре­ваемой воды предназначен для охлаждения плиты и уменьшения теплопотерь.

Из рассматриваемых трех теплообменников наибо­лее целесообразно применение теплообменников РС 0,5Пр, поскольку эти теплообменники надежно рабо­тают при рабочем давлении до 1,6 МПа (16 кгс/см2).

Пластины попарно сварены по контуру, об­разуя блок. Между двумя сваренными пластинами имеется закрытый (сварной) канал для теплофикационной греющей воды. Разборные каналы допускают дав­ление в них до 1 МПа (10 кгс/см2).

Теплообменники типа Р 0,3р могут приме­няться в системах теплоснабжения при отсутст­вии тепло­обменников типа РС 0,5Пр и парамет­рах тепло­носителей до 1,0 МПа (до 10 кгс/см2), до 150 °С и перепаде давлений между теплоносителями не бо­лее 0,5 МПа (5 кгс/см2).

Применение теплообменников типа Р 0,6р (титан) в системах теплоснабжения ограничено и допустимо только при отсутствии теплообменни­ков РС 0,5Пр и Р 0,3р при параметрах теплоноси­телей не более 0,6 МПа (6 кгс/см2), до 150 °С и перепаде давлений тепло­носителей не более 0,3 МПа (3 кгс/см2).

1 Методика расчета пластинчатых водоподогре­вате­лей основана на использовании в них всего располагае­мого напора теплоносителей с целью по­лучения мак­симальной скорости каждого тепло­носителя и соответ­ственно максимального значения коэффициента тепло­передачи или при неизвестных располагаемых напорах по оптимальной скорости нагреваемой воды, как и при подборе кожухотрубных водоподогревателей.

В первом случае оптимальное соотношение чис­ла ходов для греющей Х1 и нагреваемой Х2 воды на­ходится по формуле

 

 . (8.1)

 

Если соотношение ходов получается >2, то для повышения скорости воды целесообразна несиммет­ричная компоновка, т.е. число ходов теплообмени­ва­ющихся сред будет неодинаковым (рисунки 8.1-8.3 настоящего приложения). При несимметричной ком­поновке получается смешанное движение потто­ков: в части каналов - противоток, в части - прямоток, что снижает температурный напор установки по сравнению с противоточным характером движения теплообменивающихся сред, который имеет место при симметричной компоновке, и в определенной степени уменьшает выгоду от повышения ско­рости воды при несимметричной компоновке. Поэтому для исключения смешанного тока теплоносителей более эффективно водоподогревательную установку соби­рать из двух или нескольких раздельных тепло­обменников с симметрич­ной компоновкой, вклю­ченных последовательно по теплоносителю, у кото­рого получается боль­шее число ходов, и парал­лельно – по другому теплоносителю. При этом об­вязка соединительными трубопроводами должна обеспечить про­тивоток в каждом теплообменнике.

2 При расчете пластинчатого водоподогревателя оптимальная скорость принимается исходя из получения таких же потерь давления в установке по нагреваемой воде, как при применении кожухотруб­ного водоподогревателя – 100-150 кПа, что соответ­ствует скорости воды в каналах  = 0,4 м/с.

Поэтому, выбрав тип пластины рассчитываемого водоподогревателя горячего водоснабжения, по оптимальной скорости находим требуемое количе­ство каналов по нагреваемой воде mH:

                                   (8.2)

 

где fK  - живое сечение одного межпластинчатого канала.

3 Компоновка водоподогревателя симметричная, т.е. . Общее живое сечение каналов в па­кете по ходу греющей и нагреваемой воды

.                             (8.3)

 


Таблица 8.1 – Техническая характеристика пластин

 

Показатель

Тип пластины

 

0,3р

0,6р

05Пр

Габариты (длина х ширина х толщина), мм

1370х300х1

1375х600х1

1380х650х1

Поверхность теплообмена, м2

0,3

0,6

0,5

Вес (масса), кг

3,2

5,8

6,0

Эквивалентный диаметр канала, м

0,008

0,0083

0,009

Площадь поперечного сечения канала, м2

0,0011

0,00245

0,00285

Смачиваемый периметр в поперечном сечении канала, м

0,66

1,188

1,27

Ширина канала, мм

150

545

570

Зазор для прохода рабочей среды в канале, мм

4

4,5

5

Приведенная длина канала, м

1,12

1,01

0,8

Площадь поперечного сечения коллектора (угловое отверстие на пластине), м2

0,0045

0,0243

0,0283

Наибольший диаметр условного прохода присоеди­няемого штуцера, мм

65(80)

200

200

Коэффициент общего гидравлического сопротив­ления

19,3

Re0,25

15

Re0,25

15

Re0,25

Коэффициент гидравлического сопротивления штуцера x

1,5

1,5

1,5

Коэффициенты:

А

 

0,368

 

0,492

 

0,492

Б

4,5

3,0

3,0

 

 

Таблица 8.2 – Техническая характеристика и основные параметры пластинчатых теплообменных аппаратов

 

Показатель

Тип пластины

0,3р

0,6р

0,5Пр

Тип аппарата

Разборный

Полуразборный

Расход теплоносителя (не более), м3

50

200

200

Номинальная площадь поверхности теплообме­на аппарата, м2, и исполнение на раме:

- консольной (исполнение 1)

- двухопорной (исполнение 2)

 

 

От 3 до 10

От 12,5 до 25

 

 

От 10 до 25

От 31,5 до 160

 

 

От 31,5 до 140

- трехопорной с промежуточной плитой

- (исполнение 3)

-

От 200 до 300

От 160 до 320

Расчетное давление, МПа (кгс/см2)

1(10)

1(10)

1,6(16)

2,5(25)

Габарит теплообменников, мм

650х400х1665

605х750х1800

2570х650х1860 (3500)

 

 

Таблица 8.3 – Характеристики прокладок для пластин

 

Условное обозначение прокладок

Марка материала и

технические условия

Каучуковая основа

Температура рабочей среды, °С

0

Резина 359

 

СКМС-30 и АРКМ-15

(бутадиенметилстирольный каучук)

От -20 до + 80

1

Резина 4326-Г

 

СКН-18 (бутадиеннитрильный каучук)

От -30 до +100

2

Резина 51-3042

 

СКЭПТ (этиленпропилендиеновый каучук)

До 150

3

Резина 51-1481

 

СКЭП (этиленпропилендиеновый каучук)

До 150

4

Резина ИРП-1225

 

СКФ-32 и ИСКФ-26 (фторированный каучук)

От -30 до +200

 

 

 

 

 

Рисунок 8.1 - Симметричная компоновка пластинчатого водоподогревателя,

обозначение Сх 4/5

 

 

 

 

 

 

Рисунок 8.2 - Несимметричная компоновка пластинчатого водоподогревателя,

обозначение Сх (2 + 2)/5

 

 

Рисунок 8.3 - Схема компоновки водоподогревателей I и II подогрева в

одну установку с противоточным движением воды

 


4 Находим фактические скорости греющей и нагреваемой воды, м/с

                (8.4)

.                 (8.5)

 

В случае если соотношение ходов, определен­ное по формуле (8.1), оказалось >2 (при подстановке DPH = 100 кПа, а DPГР = 40 кПа - для I ступени), водоподогреватель собираем из двух раздельных теплообменников и более и в формулах (8.4) или (8.5) расход того тепло­но­сителя, у которого получилось меньше ходов, уменьшаем соответственно в 2 раза и более.

5 Коэффициент теплоотдачи ,Вт/(м2 ×°С) от греющей воды к стенке пластины определя­ется по формуле

 

,(8.6)

 

где А - коэффициент, зависящий от типа пластин принимается по таблице 8.1 настоящего приложения;

 

.

 

6 Коэффициент тепловосприятия , Вт/(м2×°С), от

стенки пластины к нагреваемой воде принимается по формуле

, (8.7)

где .

7 Коэффициент теплопередачи k, Вт/(м2×°С), определяется по формуле

 

,                  (8.8)

где b - коэффициент, учитывающий уменьше­ние коэф­фициента теплопередачи из-за термического сопротив­ления наки­пи и загрязнений на пластине, в зави­симости от качества воды принимается равным 0,7-0,85.

8 При заданной величине расчетной производи­тельности  и по полученным значениям коэффи­циента теплопередачи k и температурному напору  определяется необходимая поверхность нагре­ва по формуле (5.1) приложения 5.

При сборке водоподогревателя из двух раз­дельных теплообменников и более теплопроизводи­тельность уменьшается соответственно в 2 раза и более.

9 Количество ходов в теплообменнике X:

 

,                                 (8.9)

где  - поверхность нагрева одной пласти­ны, м2.

Число ходов округляется до целой величины. В одноходовых теплообменниках четыре шту­цера для подвода и отвода греющей и нагреваемой воды рас­полагаются на одной неподвижной плите. В многоходовых теплообменниках часть штуцеров должна располагаться на подвижной плите, что вызывает некоторые сложности при эксплуатации. Поэтому целесообразней вместо устройства много­ходового теплообменника раз­бить его по числу ходов на раздельные теплооб­менники, соединенные по одному теплоносителю последовательно, а по другому - параллель­но, с соблюдением противо­точного движения.

10 Действительная поверхность нагрева всего водоподогревателя определяется по формуле

 

.                     (8.10)

 

11 Потери давления DP, кПа, в водоподогре­вателях следует определять по формулам:

 

- для нагреваемой воды

 

;          (8.11)

 

- для греющей воды

 

                                                                            .      (8.12)

 

где j - коэффициент, учитывающий накипе­образо­вание, который для греющей сете­вой воды равен единице, а для нагре­ваемой воды должен прини­маться по опытным данным, при отсутствии таких данных можно принимать j = 1,5-2,0;

Б - коэффициент, зависящий от типа пластины, принимается по таблице 8.1 настоящего прило­жения;

  - скорость при прохождении максимального секундного расхода нагреваемой воды.

 

Пример расчета

 

Выбрать и рассчитать водоподогревательную ус­тановку пластинчатого теплообменника, со­бранного из пластин 0,6r для системы горячего водоснаб­же­ния того же ЦТП, что и в примере с кожухотрубными секционными водоподогревателями. Следовательно, исходные данные, величины расходов и темпера­туры теплоносителей на входе и выходе каждой ступени водоподогревателя принимаются такими же, как и в преды­дущем примере.

1. Проверяем соотношение ходов в теплообмен­нике I ступени по формуле (8.1), принимая = 100 кПа и = 40 кПа;

Соотношение ходов не превышает 2, следовательно, принимается симметричная компоновка теплообменника.

2. По оптимальной скорости нагреваемой воды определяем требуемое число каналов по формуле (8.2)

 

.

 

3. Общее живое сечение каналов в пакете опре­деляем по формуле (8.3) ( принимаем равным 20).

 

м2.

 

4. Фактические скорости греющей и нагреваемой воды по формулам (8.4) и (8.5):

 

 м/с;

 м/с

 

5. Расчет водоподогревателя I ступени:

- коэффициент теплоотдачи от греющей воды к стенке пластины, формула 8.6), принимая из таблице 8.1 А = 0,492:

 

- коэффициент тепловосприятия от стенки пла­стины к нагреваемой воде, формула (8.7)

 

- коэффициент теплопередачи, принимая j = 0,8, формула (8.8)

 

 

- требуемая поверхность нагрева водоподогре­вателя I ступени, формула (5.1) приложения 5

 

 м2;

 

- количество ходов (или пакетов при разде­лении на одноходовые теплообменники), формула (8.9)

 

.