СП РК 4.02-17-20056
ОБОРУДОВАНИЕ, ТРУБОПРОВОДЫ, АРМАТУРА И ТЕПЛОВАЯ ИЗОЛЯЦИЯ Водоподогреватели 6.1 В тепловых пунктах следует
применять водяные горизонтальные секционные кожухотрубные или пластинчатые
водоподогреватели либо паровые горизонтальные многоходовые водоподогреватели. В качестве кожухотрубных секционных водоподогревателей
рекомендуется применять водо-водяные подогреватели по ГОСТ 27590, состоящие из секций кожухотрубного
типа с блоком опорных перегородок для теплоносителя давлением до 1,6 МПа и температурой до 150 °С. В качестве пластинчатых применялись
водоподогреватели по ГОСТ 15518. В приложении 8 даны общие характеристики рекомендуемых к
применению в тепловых пунктах пластинчатых водоподогревателей в соответствии с
ГОСТ 15518. 6.2 Для систем горячего водоснабжения
допускается применять емкостные водоподогреватели с использованием их в
качестве баков-аккумуляторов горячей воды в системах горячего водоснабжения при
условии соответствия их вместимости требуемой по расчету вместимости
баков-аккумуляторов. 6.3 Для водо-водяных
подогревателей следует принимать противоточную схему потоков теплоносителей. Для горизонтальных секционных кожухотрубных водоподогревателей
греющая вода из тепловой сети должна поступать: для водоподогревателей систем
отопления - в трубки, для водоподогревателей
систем горячего водоснабжения - в
межтрубное пространство. Для пластинчатых теплообменников нагреваемая вода
должна проходить вдоль первой и последней пластин. Для пароводяных подогревателей пар должен поступать в
межтрубное пространство. 6.4 Для систем горячего
водоснабжения горизонтальные секционные кожухотрубные водоподогреватели
должны применяться с латунными трубками, а емкостные - с латунными или со стальными змеевиками. Для пластинчатых теплообменников
должны применяться пластины из нержавеющей стали по ГОСТ 15518. 6.5 Расчет поверхности нагрева
водо-водяных подогревателей для систем отопления проводится при температуре
воды в тепловой сети, соответствующей расчетной температуре наружного воздуха
для проектирования отопления, а для систем горячего водоснабжения - при температуре воды в подающем трубопроводе
тепловой сети, соответствующей точке излома графика температуры воды или
минимальной температуре воды, если отсутствует излом графика температур. Методика определения расчетной тепловой производительности
водоподогревателей отопления и горячего водоснабжения, методика определения параметров
для расчета водоподогревателей систем отопления и горячего водоснабжения при различных
схемах присоединения водоподогревателей приведены в приложениях 2-6, а в приложениях 7, 8 приведены тепловой и гидравлический расчеты водо-водяных
подогревателей различных конструкций. 6.6 Каждый пароводяной
подогреватель должен быть оборудован конденсатоотводчиком или регулятором
перелива для отвода конденсата, штуцерами с запорной арматурой для выпуска
воздуха и спуска воды и предохранительным клапаном, предусматриваемым в
соответствии с требованиями правил устройства и безопасной эксплуатации
сосудов, работающих под давлением, действующих на территории Республики
Казахстан. Тепловой и гидравлический расчет пароводяных
подогревателей приведен в приложении 9. 6.7 Емкостные водоподогреватели
должны быть оборудованы предохранительными клапанами. устанавливаемыми со
стороны нагреваемой среды, а также воздушными и спускными устройствами. 6.8 Число водо-водяных
водоподогревателей следует принимать: - для систем горячего водоснабжения - два параллельно включенных водоподогревателя
в каждой ступени подогрева, рассчитанных на 50
% производительности каждый; - для систем отопления зданий и сооружений, не
допускающих перерывов в подаче теплоты, - два
параллельно включенных водоподогревателя, каждый из которых должен
рассчитываться на 100 %
производительности. При максимальном тепловом потоке на горячее
водоснабжение до 2 МВт или при возможности
подключения передвижных водоподогревательных установок допускается
предусматривать в каждой ступени подогрева один водоподогреватель горячего
водоснабжения, кроме зданий, не допускающих перерывов в подаче теплоты на
горячее водоснабжение. Для промышленных и сельскохозяйственных предприятий установка
двух параллельно включенных водоподогревателей в каждой ступени горячего водоснабжения
для хозяйственно-бытовых нужд может предусматриваться только для производств,
не допускающих перерывов в подаче горячей воды. При установке для систем отопления, вентиляции и
горячего водоснабжения пароводяных водоподогревателей число их должно приниматься
не менее двух включаемых параллельно, резервные водоподогреватели не предусматриваются. Для технологических установок, не допускающих перерывов
в подаче теплоты, должны предусматриваться резервные водоподогреватели.
Расчетная производительность резервных водоподогревателей должна приниматься в
соответствии с режимом работы технологических установок предприятия. Насосы 6.9 При выборе подкачивающих
насосов, устанавливаемых в соответствии с требованиями 5.5, следует принимать: - подачу насоса -
по расчетному расходу воды на вводе в тепловой пункт (приложение 10); - напор - в
зависимости от расчетного давления в тепловой сети и требующегося давения в
присоединяемых системах потребления теплоты. 6.10 При выборе смесительных
насосов для систем отопления, устанавливаемых в соответствии с требованиями
5.4 и 5.7, в ИТП следует принимать: - при установке насоса на перемычке между подающим и
обратным трубопроводами системы отопления: напор - на 2-3 м больше потерь давления в системе
отопления; подачу насоса G,
кг/ч - по формуле
где
где
с - удельная теплоемкость воды, кДж/(кг °С); u - коэффициент смешения, определяемый по
формуле
где t1 - температура воды в подающем
трубопроводе тепловой сети при расчетной температуре наружного воздуха для проектирования
отопления tо, °С; to1 - тоже, в подающем
трубопроводе системы отопления, °С; t2 - то же, в обратном
трубопроводе от системы отопления, °С; - при установке насоса на подающем или обратном
трубопроводе системы отопления: напор - в
зависимости от давления в тепловой сети и требующегося давления в системе
отопления с запасом в 2-3 м; подачу насоса G,
кг/ч, - по формуле
6.11 Смесительные насосы для
систем вентиляции, устанавливаемые в соответствии с 5.8, следует принимать по 6.10,
подставляя в формулах ( 1 ) и (4) вместо Gdo расчетный расход воды на вентиляцию Gnmax, определяемый по формуле
где
Qnmax - максимальный тепловой поток на вентиляцию, Вт;
Коэффициент смещения следует определять по формуле (3), принимая вместо tо1 и t2 требуемые
температуры воды в трубопроводах до и после калориферов системы вентиляции при
расчетной температуре наружного воздуха. 6.12 При выборе циркуляционных насосов для систем отопления
и вентиляции, устанавливаемых в соответствии с требованиями 5.10, следует принимать: - подачу насоса -
по расчетным расходам воды в системе отопления и вентиляции, определенным по
формулам приложения 3; - напор - при
установке насосов в ИТП - по сумме потерь
давления в водоподогревателях и в системах отопления и вентиляции, а при установке
насосов в ЦТП дополнительно следует учитывать
потери давления в тепловых сетях от ЦТП до наиболее удаленных ИТП. 6.13 При выборе корректирующих
насосов, устанавливаемых в соответствии с требованиями 5.9 следует принимать: - подачу насоса -
по расчетному расходу воды в системе, на трубопроводах которой он устанавливается; - напор - по
минимально необходимому располагаемому напору в месте присоединения данных насосов,
включая сопротивление трубопровода и регулирующих устройств перемычки. 6.14 При выборе подпиточных насосов,
устанавливаемых в соответствии с требованиями 5.13
следует принимать: - подачу насоса -
в размере 20 % объема воды, находящейся в
трубопроводах тепловой сети и систем отопления подключенных к
водоподогревателю; - напор - из
условия поддержания статического давления в системах отопления и вентиляции с
проверкой работы систем в отопительный период исходя из пьезометрических
графиков. 6.15 Число насосов, указанных в
6.9-6.14, следует принимать не менее двух, один из
которых является резервным. В ИТП при использовании бесфундаментных циркуляционных
насосов последние допускается устанавливать без резерва (второй насос хранится
на складе). При установке корректирующих смесительных насосов на
перемычке допускается принимать два насоса, по
50 % требуемой подачи каждый, без резерва. 6.16 При подборе подкачивающих,
смесительных и циркуляционных насосов расчетная подача их должна быть в
пределах 0,7-1,1 подачи при максимальном
КПД для данного типа насосов. При больших фактических расходах воды рекомендуется
увеличивать гидравлическое сопротивление системы за счет установки дроссельных
диафрагм или применять насос с регулируемым электроприводом. Диафрагмы и
элеваторы 6.17 Диаметр отверстий дроссельных диафрагм d, мм,
устанавливаемых в соответствии с требованиями 5.26,
5.29 и 5.35, следует определять по
формуле
где
G - расчетный расход воды в трубопроводе, т/ч; DH - напор, гасимый дроссельной диафрагмой, м. Минимальный диаметр отверстия
дроссельной диафрагмы должен приниматься равным
3 мм. При необходимости следует устанавливать последовательно
две диафрагмы соответственно с большими диаметрами отверстий, при этом расстояние
между диафрагмами должно приниматься не менее 10
Dу
трубопровода (Dу - условный
диаметр трубопровода, мм). 6.18 Диаметр горловины
элеватора,
где Gdo
- расчетный расход воды на отопление из тепловой сети, т/ч,
определяемый по формуле (2); u
- коэффициент смешения, определяемый
по формуле (3); H0 -
потери напора в системе отопления после элеватора при расчетном расходе воды,
м. При выборе элеватора следует принимать стандартный
элеватор с ближайшим меньшим диаметром горловины. 6.19 Минимально необходимый
напор Н, м, перед элеватором для
преодоления гидравлического сопротивления элеватора и присоединенной к нему
системы отопления (без учета гидравлического сопротивления трубопроводов,
оборудования, приборов и арматуры до места присоединения элеватора)
допускается определять по приближенной формуле
6.20 Диаметр сопла элеватора dc, мм, следует определять по формуле
где
H1 - напор перед элеватором, определяемый по пьезометрическому графику, м. Диаметр сопла следует определять с точностью до десятых
долей миллиметра с округлением в меньшую сторону и
принимать не менее 3 мм. Если напор H1, превышает напор H, определенный по формуле (8), в два раза и более, а также в случае, когда диаметр сопла, определенный
по формуле (9), получается менее 3 мм, избыток напора следует гасить регулирующим
клапаном или дроссельной диафрагмой, устанавливаемыми перед элеватором.
Диаметр отверстия диафрагмы должен определяться по формуле (6). 6.21 Перед элеватором на подающем
трубопроводе рекомендуется предусматривать прямую
вставку длиной 0,25 м на фланцах. Диаметр вставки следует принимать равным диаметру трубопровода. Баки и
грязевики 6.22 Баки-аккумуляторы для
систем горячего водоснабжения у потребителей следует проектировать в
соответствии со СНиП РК 4.02-05-2001. Баки-аккумуляторы,
устанавливаемые в ЦТП жилых районов, должны
рассчитываться на выравнивание суточного графика расхода воды за сутки
наибольшего водопотребления. При этом вместимость баков-аккумуляторов рекомендуется
принимать исходя из условий расчета производительности
водоподогревателей по среднему потоку теплоты на горячее водоснабжение. Вместимость баков-аккумуляторов, устанавливаемых на
промышленных и сельскохозяйственных предприятиях, должна приниматься в
соответствии с требованиями СНиП РК 4.02-05-2001. Баки-аккумуляторы, работающие под давлением выше 0,07 МПа, должны соответствовать требованиям
действующих нормативных документов по устройству и безопасной эксплуатации
сосудов, работающих под давлением. 6.23 В закрытых системах сбора,
охлаждения и возврата конденсата должны приниматься
баки, конструкция которых рассчитана на рабочее давление от 0,015 до 0,3
МПа, а в открытых системах - на
атмосферное давление (под налив). 6.24 Рабочую вместимость и число
сборных баков конденсата следует принимать в соответствии с требованиями МСН
4.02-02-2004. 6.25 Конденсатные баки должны
быть цилиндрической формы. Применение прямоугольных баков допускается только для
отстоя конденсата при условии невозможности появления
в баке избыточного давления. 6.26 Днища конденсатных баков, как правило, должны приниматься сферической формы. Допускается применение днищ эллиптической и конической форм, при этом
неотбортованные конические днища должны иметь общий центральный угол не более 45 °. 6.27 В конденсатных баках должен
предусматриваться люк диаметром в свету не менее 0,6 м. 6.28 Конденсатные баки должны
быть оборудованы постоянными лестницами снаружи, а при высоте бака более 1,5
м - также и внутри бака. 6.29 Конденсатные баки должны быть оборудованы: указателями
уровня, предохранительными устройствами от повышенного давления и, при необходимости,
штуцерами с кранами и холодильниками для отбора проб. В качестве предохранительных устройств в баках должны,
как правило, применяться предохранительные клапаны; гидрозатворы рекомендуется
применять при рабочем давлении в баке не более
15 кПа. Для баков, работающих под налив, предохранительные
устройства не предусматриваются; эти баки должны быть оборудованы штуцером для
сообщения с атмосферой без установки на нем запорной Арматуры, условные
проходы этих штуцеров следует принимать по таблице 1. 6.30 Подвод конденсата в баки
должен предусматриваться ниже нижнего уровня конденсата. 6.31 Разность отметок между
нижним уровнем конденсата в баке и осью насосов для перекачки кон денсата
из бака должна быть достаточной, чтобы обеспечивалось невскипание конденсата во
всасывающем патрубке насоса, но не менее 0,5
м. Таблица 1
6.32 Наружная и внутренняя
поверхности конденсатных баков должны иметь антикоррозионное покрытие. 6.33 При установке
расширительных баков их объем Vб, м3, следует определять по формуле
где
n - удельный объем пара в зависимости от давления в баке, м3/кг;
х - массовое
паросодержание конденсата в долях единицы, определяемое по формуле
i1, i2 - удельное
теплосодержание конденсата соответственно при давлении
пара перед конденсатоотводчиком и в расширительном баке (энтальпия воды на
линии насыщения), кДж/кг; r2 - удельная скрытая теплота парообразования
при давлении в расширительном баке, кДж/кг; G - расчетный расход конденсата, т/ч, k - коэффициент, учитывающий наличие
пролетного пара, который допускается принимать равным 1,02 -1,05. 6.34 Расширительные баки должны
быть цилиндрической формы; для баков с внутренним диаметром корпуса до 500 мм должны приниматься плоские приварные
или эллиптические днища, а при диаметре более
500 мм - эллиптические. 6.35 Расширительные баки должны
быть оборудованы предохранительными клапанами. 6.36 Грязевики в тепловых
пунктах следует предусматривать: - на подающем трубопроводе при вводе в тепловой пункт
непосредственно после первой запорной арматуры; - на обратном трубопроводе перед регулирующими устройствами,
насосами, приборами учета расхода воды и тепловых потоков - не более одного. 6.37 Перед механическими водосчетчиками
и пластинчатыми водоподогревателями по ходу воды следует устанавливать сетчатые
ферромагнитные фильтры. Трубопроводы
и арматура 6.38 Трубопроводы в пределах
тепловых пунктов должны предусматриваться из стальных труб в соответствии с
требованиями МСН 4.02-02-2004 и СНиП РК 4.02-05-2001. Трубопроводы, на которые распространяется действие
правил устройства и безопасной эксплуатации трубопроводов пара и горячей воды,
действующих на территории Республики Казахстан, должны удовлетворять также
требованиям настоящих правил. Трубы, рекомендуемые для применения, приведены в
приложении 11. Кроме того, для сетей горячего водоснабжения в закрытых
системах теплоснабжения следует применять оцинкованные трубы по ГОСТ 3262 с толщиной цинкового покрытия не менее 30 мкм или неметаллические трубы,
удовлетворяющие санитарным требованиям нормативных документов, действующих на
территории Республики Казахстан. Для сетей горячего водоснабжения открытых систем
теплоснабжения допускается применять неоцинкованные трубы. 6.39 Расположение и крепление
трубопроводов внутри теплового пункта не должны препятствовать свободному
перемещению эксплуатационного персонала и подъемно-транспортных устройств. 6.40 Для компенсации тепловых
удлинений трубопроводов в тепловых пунктах рекомендуется использовать углы
поворотов трубопроводов (самокомпенсация). Установку на трубопроводах П-образных,
линзовых, сильфонных, сальниковых компенсаторов следует предусматривать при
невозможности компенсации тепловых удлинений за счет самокомпенсации. 6.41 Запорная арматура
предусматривается: на всех подающих и обратных трубопроводах тепловых сетей на
вводе и выводе их из тепловых пунктов: - на всасывающем и нагнетательном патрубках каждого
насоса; - на подводящих и отводящих трубопроводах каждого
водоподогревателя. В остальных случаях необходимость установки запорной
арматуры определяется проектом. При этом число
запорной арматуры на трубопроводах должно быть
минимально необходимым, обеспечивающим надежную и
безаварийную работу. Установка дублирующей запорной арматуры допускается при обосновании. 6.42 На вводе тепловых сетей в
ЦТП должна применяться стальная запорная арматура, а на выводе из ЦТП
допускается предусматривать арматуру из ковкого или высокопрочного
чугуна. Запорную арматуру на вводе
в ИТП с суммарной тепловой нагрузкой на отопление и
вентиляцию 0,2 МВт и более рекомендуется
применять стальную. В пределах тепловых пунктов допускается предусматривать арматуру из ковкого, высокопрочного и серого чугуна в соответствии с правилами устройства
и безопасной эксплуатации трубопроводов пара и горячей воды, действующими на
территории Республики Казахстан (приложение 12). На спускных, продувочных и дренажных устройствах
применять арматуру из серого чугуна не допускается. При установке чугунной арматуры в тепловых пунктах
должна предусматриваться защита ее от напряжений изгиба. В тепловых пунктах
допускается также применение арматуры из латуни и бронзы. 6.43 Принимать запорную арматуру
в качестве регулирующей не допускается. 6.44 Не допускается размещение
арматуры, дренажных устройств, фланцевых и резьбовых соединений в местах
прокладки трубопроводов над дверными и оконными проемами, а также над
воротами. 6.45 В подземных отдельно
стоящих ЦТП должна предусматриваться на вводе трубопроводов тепловой сети
запорная арматура с электроприводом независимо от диаметра трубопровода. 6.46 Предохранительные
устройства должны быть рассчитаны и отрегулированы так, чтобы давление в
защищенном элементе не превышало расчетное более чем на 10 %, а при расчетном давлении
до 0,5 МПа
- не более чем на 0,05 МПа. Расчет
пропускной способности предохранительных устройств должен производиться
согласно ГОСТ 24570. 6.47 Отбор теплоносителя от
патрубка, на котором установлено предохранительное устройство, не допускается.
Установка запорной арматуры непосредственно у предохранительных устройств не
допускается. Предохранительные клапаны должны иметь отводящие трубопроводы,
предохраняющие обслуживающий персонал от ожогов при срабатывании клапанов.
Эти трубопроводы должны быть защищены от замерзания и оборудованы дренажами
для слива скапливающегося в них конденсата. Установка запорных органов на них
не допускается. 6.48 Для промывки и опорожнения
систем потребления теплоты на их обратных трубопроводах до запорной арматуры
(по ходу теплоносителя) предусматривается установка штуцера с запорной арматурой.
Диаметр штуцера следует определять расчетом в зависимости от вместимости и
необходимого времени опорожнения систем. 6.49 На трубопроводах следует
предусматривать устройство
штуцеров с запорной арматурой: в - высших точках всех трубопроводов - условным диаметром не менее 15 мм для выпуска воздуха (воздушники); - в низших точках трубопроводов воды и конденсата, а
также на коллекторах
- условным диаметром не менее 25
мм для спуска воды (спускники). 6.50 В тепловых пунктах не
допускается предусматривать пусковые перемычки между подающим и обратным
трубопроводами тепловых сетей. 6.51 Предусматривать обводные
трубопроводы для насосов (кроме подкачивающих), элеваторов, регулирующих
клапанов, грязевиков и приборов для учета тепловых потоков и расхода воды не
допускается. 6.52 На паропроводе должны
предусматриваться пусковые (прямые) и постоянные (через конденсатоотводчик) дренажи в соответствии с требованиями МСН 4.02-02-2004. Пусковые дренажи должны устанавливаться: - перед запорной арматурой на вводе паропровода в
тепловой пункт; - на распределительном коллекторе; - после запорной арматуры на
ответвлениях паропроводов при уклоне ответвления в сторону запорной арматуры (в нижних точках паропровода). Постоянные дренажи должны устанавливаться в нижних точках
паропровода. 6.53 При проектировании систем
сбора конденсата необходимо учитывать возможность попадания в эти системы пролетного пара
в количестве 2 - 5 % объема возвращаемого
конденсата. 6.54 Устройства для отвода
конденсата из пароводяных водоподогревателей
(конденсатоотводчики или
регуляторы перелива - по 6.6) и
паропроводов (конденсатоотводчики - по 6.52)
должны размещаться ниже точек отбора конденсата и соединяться с ними
вертикальными или горизонтальными трубопроводами с уклоном не менее 0,1 в сторону
устройства для отбора конденсата. 6.55 Регуляторы перелива и конденсатоотводчики должны иметь обводные трубопроводы, обеспечивающие возможность сброса конденсата помимо этих устройств. В случаях, когда имеется противодавление в трубопроводах для сбора конденсата, должна предусматриваться
установка обратного клапана на конденсатопроводе
после обводного трубопровода. Обратный клапан должен быть установлен на обводном
трубопроводе, если в конструкции конденсатоотводчика предусмотрен обратный клапан. 6.56 При выборе конденсатоотводчиков следует принимать: - расход конденсата после пароводяных водоподогревателей - равным максимальному
расходу пара с коэффициентом 1,2, а для дренажа паропроводов - равным максимальному количеству конденсирующегося пара на дренируемом участке паропровода с коэффициентом 2; - давление в трубопроводе перед конденсатоотводчиком Р1,
МПа, - равным 0,95 давления пара перед водоподогревателем
или равным давлению пара в точке дренажа паропровода; - давление в трубопроводе после конденсатоотводчика Р2, МПа, - определяется по формуле
где
а - коэффициент, учитывающий потерю давления
в конденсатоотводчике и при отсутствии данных
принимаемый равным
0,6. При свободном сливе
конденсата давление на выходе из трубопровода 6.57 Обратные клапаны, кроме случаев, указанных
в 5.5 и 6.55, предусматриваются: - на циркуляционном трубопроводе
системы горячего водоснабжения перед присоединением
его к обратному трубопроводу тепловых сетей в открытых системах теплоснабжения или к водоподогревателям
в закрытых системах теплоснабжения; - на трубопроводе холодной воды
перед водоподогревателями системы горячего водоснабжения
за водомерами по ходу воды; - на ответвлении от обратного
трубопровода тепловой сети перед регулятором смешения в открытой системе
теплоснабжения; - на трубопроводе перемычки между подающим и обратным
трубопроводами систем отопления или вентиляции при установке смесительных или
корректирующих насосов на подающем или обратном
трубопроводе этих систем; - на нагнетательном патрубке каждого насоса до
задвижки при установке более одного насоса; - на обводном трубопроводе у подкачивающих насосов; - на подпиточном
трубопроводе системы отопления при отсутствии на
нем насоса. Не следует предусматривать обратные клапаны, дублирующие
обратные клапаны, устанавливаемые за насосами. 6.58 Диаметр труб гидрозатвора,
мм, следует определять при условии свободного слива конденсата по формуле
где
G - расчетный
расход конденсата, т/ч. Высота защитного столба конденсата в гидрозатворе
должна приниматься в зависимости от давления в конденсатном баке, водоподогревателе
или расширительном баке по таблице 2. 6.59 Площадь поперечного сечения
корпуса распределительного коллектора принимается не менее суммы площадей поперечных
сечений отводящих трубопроводов, а сборного
коллектора – площадей сечений
подводящих трубопроводов. Таблица 2 6.60 Для коллекторов диаметром
более 500 мм применение плоских накладных
приварных заглушек не допускается, должны
применяться заглушки плоские приварные с ребрами или эллиптические. 6.61 Нижняя врезка отводящих и
подводящих трубопроводов в коллектор не рекомендуется. Врезки подводящего трубопровода распределительного
коллектора и отводящего трубопровода сборного коллектора следует предусматривать
около неподвижной опоры. 6.62 Коллектор устанавливается с
уклоном 0,002 в сторону спускного
штуцера. 6.63 Предохранительные клапаны
на коллекторах следует предусматривать в соответствии
с требованиями правил устройства и безопасной эксплуатации сосудов,
работающих под давлением при условном проходе коллекторов более 150 мм и в соответствии с правилами устройства и безопасной эксплуатации трубопроводов пара и горячей воды при условном проходе 150 мм и
менее. Тепловая изоляция 6.64 Для трубопроводов,
арматуры, оборудования и фланцевых соединений
должна предусматриваться тепловая изоляция, обеспечивающая температуру на поверхности теплоизоляционной конструкции, расположенной в рабочей или обслуживаемой зоне
помещения, для теплоносителей с температурой выше 100 °С - не более 45 °С, а с температурой ниже 100 °С - не более 35 °С (при температуре воздуха помещения 25 °С). При проектировании тепловой изоляции оборудования и
трубопроводов тепловых пунктов должны выполняться
требования МСН 4.02-03-2004, а также требования к тепловой изоляции, содержащиеся
в других действующих нормативных документах, действующих на территории
Республики Казахстан. 6.65 Материалы и изделия для
теплоизоляционных конструкций трубопроводов, арматуры и оборудования тепловых
пунктов, встроенных в жилые и общественные здания, должны приниматься
негорючие. До начала выполнения проектной документации по
тепловой изоляции для конкретного объекта по
основному варианту типовых теплоизоляционных
конструкций рекомендуется согласовать поставку применяемых
материалов с организацией, выполняющей
теплоизоляционные работы. 6.66 Толщина основного
теплоизоляционного слоя для арматуры и фланцевых соединений принимается равной
толщине основного теплоизоляционного слоя трубопровода, на котором они установлены. Применять асбестоцементную
штукатурку в качестве покровного слоя теплоизоляционных конструкций с последующей окраской масляной краской
допускается только для небольших объемов работ. 6.67 В зависимости от назначения
трубопровода и параметров среды поверхность трубопровода должна быть окрашена
в соответствующий цвет и иметь маркировочные надписи в соответствии с требованиями
правил устройства и безопасной эксплуатации
трубопроводов пара и горячей воды, действующих на
территории Республики Казахстан. Окраска, условные обозначения, размеры букв и расположение
надписей должны соответствовать действующим
нормативным документам. Пластинчатые
теплообменники следует окрашивать теплостойкой эмалью. 7.1 Для защиты от коррозии и накипеобразования
трубопроводов и оборудования
централизованных систем горячего водоснабжения, присоединяемых к тепловым сетям
по закрытой системе теплоснабжения (через водоподогреватели),
в тепловых пунктах предусматривается при
необходимости обработка воды. Защиту трубопроводов горячего водоснабжения
от внутренней коррозии следует осуществлять также путем
использования труб с защитными покрытиями,
преимущественно эмалированными, которые обеспечивают
самую высокую эффективность. Оцинкованные трубы должны применяться более ограниченно,
в зависимости от коррозионных показателей водопроводной нагретой воды или в сочетании с противокоррозионной обработкой в тепловых пунктах. Внутреннюю
разводку труб систем горячего водоснабжения от стояков к потребителям рекомендуется
осуществлять термостойкими трубами из полимерных материалов. 7.2 Обработку воды следует
предусматривать в зависимости от качества воды, подаваемой из сетей
хозяйственно-питьевого водопровода, материала труб и оборудования систем горячего
водоснабжения, принятых в проекте, а также результатов технико-экономических
обоснований. 7.3 Качество воды, поступающей в
систему горячего водоснабжения, должно
удовлетворять требованиям действующих нормативных документов. Противокоррозионная и противонакипная
обработка воды, подаваемой потребителям, не должна ухудшать
ее качество. 7.4 Реагенты и материалы,
применяемые для обработки воды, имеющие непосредственный
контакт с водой, поступающей в систему
горячего водоснабжения, должны быть разрешены органами здравоохранения
Республики Казахстан для использования в практике
хозяйственно-питьевого водоснабжения. 7.5 Способ обработки воды
следует выбирать в соответствии с приложением 13. При исходной воде с положительным индексом насыщения, карбонатной жесткостью не более 4 мг-экв/л,
суммарным содержанием хлоридов и сульфатов не более 50 мг/л, содержанием железа не более 0,3 мг/л обработку воды в тепловых пунктах
предусматривать не требуется. 7.6 Обработку воды в соответствии с требованиями приложения 13 следует, как правило, предусматривать в ЦТП. В ИТП допускается применение магнитной, силикатной и ультразвуковой обработки
воды. Обработку воды следует предусматривать для защиты трубок водоподогревателей горячего водоснабжения от
карбонатного накипеобразования путем применения магнитной или ультразвуковой обработки. 7.7 Обезжелезивание
воды должно предусматриваться в осветлительных
фильтрах (следует использовать стандартные катионитные
фильтры, загружаемые сульфоуглем). Вода, поступающая в обезжелезивающие
фильтры, должна содержать не менее 0,6
мг О2, на 1 мг двухвалентного железа, содержащегося
в воде. При отсутствии в воде
необходимого количества кислорода следует
проводить аэрацию воды подачей сжатого воздуха или добавлением атмосферного
воздуха с помощью эжектора в трубопровод перед фильтром до содержания кислорода
не более 0,9 мг О2 на 1 мг
двухвалентного железа. Характеристики фильтрующего
слоя и технологические показатели осветлительных фильтров приведены в приложении 14. 7.8 Магнитную обработку воды
надлежит осуществлять в электромагнитных аппаратах
или в аппаратах с постоянными магнитами. 7.9 При выборе обезжелезивающих фильтров и магнитных аппаратов
следует принимать: - производительность - по
максимальному часовому расходу воды на горячее водоснабжение, т/ч; - количество -
по требуемой производительности без резерва; 7.10 Напряженность магнитного поля в рабочем зазоре магнитного аппарата не
должна превышать 159
× 103 А/м. В случае применения электромагнитных аппаратов
необходимо предусматривать контроль напряженности магнитного поля по силе
тока. 7.11 Для деаэрации воды должны приниматься термические деаэраторы по
ГОСТ 16860, как правило, струйные
вертикальные. Для вакуумной деаэрации допускается использовать деаэраторы со струйными тарельчатыми
колонками при исходной воде с карбонатной жесткостью от 2 до 4
мг-экв/л или с колонками с насадочными керамическими кольцами при воде с карбонатной
жесткостью до 2 мг-экв/л, при воде с
карбонатной жесткостью от 4 до 7 мг-экв/л должны использоваться деаэраторы
со струйными тарельчатыми колонками в сочетании с магнитной обработкой воды. В атмосферных деаэраторах при
исходной воде с карбонатной жесткостью до 2
мг-экв/л допускается применять струйные тарельчатые колонки. 7.12 Производительность
деаэратора, т/ч, принимается по среднему расходу
воды на горячее водоснабжение. Число деаэраторов
должно быть минимальным, без резерва. 7.13 Размещение деаэрационных колонок вне помещения на открытом воздухе
не рекомендуется. 7.14 При деаэрации воды в качестве деаэрационных
баков следует предусматривать безнапорные (открытые) баки-аккумуляторы. Если
последние требуются в системе горячего водоснабжения,
установка деаэраторных баков не рекомендуется. 7.15 В тепловых пунктах с деаэраторной
установкой следует предусматривать возможность подачи воды
в систему горячего водоснабжения помимо деаэратора. 7.16 Высоту установки деаэраторной
колонки с открытым баком-аккумулятором следует
принимать из условия, обеспечивающего поступление деаэрированной
воды самотеком на колонки в бак при наивысшем
уровне воды в баке. 7.17 Вода из деаэрационной колонки в бак-аккумулятор подается в
нижнюю часть бака под минимальный уровень воды по трубам с отверстиями.
Отверстия располагаются вдоль трубы в горизонтальной плоскости. 7.18 Обязательными элементами
вакуумного деаэратора являются охладитель выпара
и газоотсасывающее устройство для отвода неконденсирующихся
газов и поддержания вакуума в деаэраторе. В качестве газоотсасывающего
устройства следует предусматривать водоструйные эжекторы с насосами и баком рабочей воды. Допускается вместо водоструйных эжекторов с насосами применять вакуум-насосы. Число насосов и эжекторов
следует предусматривать не менее двух к каждой
деаэрационной колонке, один из которых является
резервным. 7.19 Для защиты внутренней поверхности баков-аккумуляторов от коррозии и деаэрированной воды в них от аэрации,
как правило, следует применять герметизирующую жидкость (например, марки АГ-4И). При этом в конструкции
бака следует предусматривать устройство, исключающее попадание герметизирующей
жидкости в систему горячего водоснабжения. Допускается применять комбинацию защиты баков от коррозии и воды от аэрации
с помощью антикоррозионных покрытий (например, на
основе цинксиликатной композиции «Барьер IП»), а также катодной защиты, металлизационных
покрытий в сочетании с антиаэрационными плавающими
шариками, изготовленными из вспенивающегося полимерного материала. При отсутствии вакуумной деаэрации защиты воды в баках от аэрации не требуется, а внутренняя
поверхность баков должна быть защищена от коррозии за счет применения защитных
покрытий или катодной защиты. 7.20 Силикатную
обработку воды и ее подщелачивание, осуществляемые совместно с деаэрацией (приложение 13), следует предусматривать путем добавления
в исходную воду раствора жидкого натриевого
стекла, изготовляемого по ГОСТ 13078. Силикатный модуль жидкого натриевого стекла должен
быть в пределах 2,8
- 3,2, при этом меньшее значение модуля следует принимать при исходной
воде с отрицательным индексом насыщения, большее - с положительным индексом
насыщения. Предельно допустимая концентрация (ПДК) соединений кремния 50 мг/л (в пересчете на Подщелачивание допускается
также осуществлять другими реагентами, удовлетворяющими требованию 7.4 настоящего свода правил. 7.21 Дозу
жидкого натриевого стекла, вводимого для силикатной обработки воды, следует
принимать по приложению 15. Для подщелачивания воды
следует предусматривать введение в исходную воду
жидкого натриевого стекла в количестве 2,8
мг (в пересчете на 7.22 Дозирование
раствора жидкого натриевого стекла для силикатной
обработки и подщелачивания воды предусматривается с помощью вытеснительного шайбового
дозатора, устанавливаемого без резерва. Допускается
применение автоматизированных плунжерных насосов-дозаторов. 7.23 Место ввода раствора жидкого натриевого
стекла в воду следует предусматривать: - при карбонатной жесткости
исходной воды до 4 мг-экв/л - в трубопровод холодной воды до водоподогревателя; - при карбонатной жесткости более 4 мг-экв/л и наличии циркуляционного
трубопровода в системе централизованного горячего водоснабжения - в трубопровод
нагреваемой воды непосредственно перед
подсоединением циркуляционного трубопровода, а при отсутствии циркуляционного
трубопровода - в
трубопровод горячей воды после водоподогревателя. 7.24 Для технологического
контроля качества обработанной воды необходимо предусматривать устройство штуцеров с кранами условным диаметром
Dу=15 мм на трубопроводах обработанной воды. На пробоотборных
трубопроводах должны предусматриваться холодильники для охлаждения проб до 40
°С. В случаях контроля содержания в воде растворенного кислорода и железа штуцер отбора проб, подводящий трубопровод и
змеевик холодильника
должны предусматриваться из коррозионно-стойких материалов. 8 ОТОПЛЕНИЕ, ВЕНТИЛЯЦИЯ, ВОДОПРОВОД И
КАНАЛИЗАЦИЯ 8.1 При проектировании
отопления, вентиляции, водопровода и канализации
тепловых пунктов следует выполнять требования СНиП РК 4.02-05-2001, а также указания настоящего раздела. 8.2 Отопление помещений не предусматривается,
если имеющиеся в них тепловыделения от оборудования
и трубопроводов достаточны для обогрева этих помещений. При необходимости устройства
систем отопления отдельно стоящих тепловых пунктов, эти системы следует
присоединять к трубопроводам тепловых сетей на выходе из теплового пункта с
установкой диафрагмы для гашения избыточного
напора. 8.3 В тепловых пунктах должна
предусматриваться приточно-вытяжная вентиляция, рассчитанная на
воздухообмен, определяемый по Тепловыделениям от трубопроводов
и оборудования. Температура воздуха в рабочей зоне в холодный и переходный периоды года должна быть не более 28 °С, в теплый период года - не более чем на 5 °С выше расчетной температуры наружного воздуха по параметрам А. При размещении тепловых пунктов в жилых и общественных зданиях следует производить
проверочный расчет теплопоступлений из помещения
теплового пункта в смежные с ним помещения. В
случае превышения в этих помещениях допустимой температуры воздуха следует предусматривать мероприятия по
дополнительной теплоизоляции ограждающих конструкций смежных помещений. 8.4 Прочистку
трубопроводов в тепловых пунктах и систем потребления теплоты следует
производить водопроводной водой или сжатым воздухом. 8.5 Опорожнение трубопроводов и
оборудования тепловых пунктов и систем потребления теплоты должно осуществляться самотеком в канализацию с разрывом струи
через воронку, раковину или водосборный приямок.
При невозможности обеспечить опорожнение систем самотеком должен предусматриваться
ручной насос или насос с электроприводом. Опорожнение конденсатных
баков предусматривается по напорным конденсато-проводам,
в водосборный приямок допускается предусматривать слив конденсата,
оставшегося в баке ниже уровня всасывающих
патрубков насосов. 8.6 В полу теплового пункта
следует предусматривать трап, если отметки системы канализации, водостока
или попутного дренажа тепловых сетей позволяют осуществлять самотечный отвод
случайных вод в эти системы, или водосборный приямок при невозможности самотечного
отвода случайных вод. 8.7 Для откачки воды из
водосборного приямка в систему канализации, водостока или попутного дренажа
должен предусматриваться один дренажный насос (без резерва) В подземных
тепловых пунктах должны предусматриваться два дренажных насоса с
электроприводами, один из которых -
резервный. Насос, предназначенный для откачки воды из водосборного приямка,
не допускается использовать для промывки систем потребления теплоты. 9 ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЕ И ЭЛЕКТРООБОРУДОВАНИЕ 9.1 При проектировании
электроснабжения и электрооборудования тепловых пунктов следует руководствоваться
требованиями правил
устройства электроустановок, действующих на территории Республики Казахстан и указаниями настоящего раздела. 9.2 Тепловые пункты в части надежности электроснабжения
следует относить к электроприемникам II
категории при установке в них подкачивающих смесительных
и цир-куляционных насосов систем отопления, вентиляции и горячего
водоснабжения, а также запорной арматуры при телеуправлении. 9.3 В центральных тепловых
пунктах следует предусматривать рабочее искусственное освещение для VI разряда зрительной работы и
аварийное освещение. 9.4 Электрические сети должны
обеспечивать возможность работы сварочных аппаратов и ручного
электромеханического инструмента. 9.5 Местное
управление задвижками с электроприводами и насосами
для подземных ЦТП должно дублироваться дистанционным управлением со щита,
расположенного на высоте не ниже планировочной отметки земли. 9.6 Электрооборудование должно
отвечать требованиям действующих нормативных докуентовна территории Республики
Казахстан для работы во влажных помещениях, а в подземных встроенных и пристроенных
тепловых пунктах - в сырых помещениях. 9.7 Для металлических частей
электроустановок, не находящихся под напряжением, должно быть предусмотрено
заземление. 10 АВТОМАТИЗАЦИЯ И КОНТРОЛЬ 10.1 Средства автоматизации и контроля должны обеспечивать
работу тепловых пунктов без постоянного обслуживающего персонала (с пребыванием
персонала не более 50 % рабочего
времени). 10.2 Автоматизация тепловых
пунктов закрытых и открытых систем теплоснабжения должна обеспечивать: - поддержание заданной температуры воды, поступающей
в систему горячего водоснабжения; - регулирование подачи теплоты (теплового потока) в
системы отопления в зависимости от изменения параметров наружного воздуха с целью поддержания
заданной температуры воздуха в отапливаемых
помещениях; - ограничение максимального расхода воды из тепловой
сети на тепловой пункт путем прикрытия клапана регулятора расхода теплоты на
отопление закрытых систем теплоснабжения для
отдельных жилых и общественных зданий и микрорайонов
с максимальным тепловым потоком на вентиляцию менее 15 % максимального теплового
потока на отопление либо путем прикрытия клапана
регулятора температуры воды, поступающей в систему горячего водоснабжения в
тепловых пунктах открытых систем теплоснабжения и закрытых систем теплоснабжения промышленных зданий,
а также жилых микрорайонов и общественных зданий с
максимальным тепловым
потоком на вентиляцию более 15 % максимального теплового потока на отопление. Допускается
ограничение максимального расхода воды из тепловой сети на тепловой пункт путем
установки специального регулятора с клапаном на подающем трубопроводе. Эту же роль
выполняет регулятор постоянства расхода воды, устанавливаемый на перемычке II ступени водоподогревателя (рисунок 8) при отсутствии регуляторов расхода теплоты на отопление и
закрытой задвижке перемычки Б; - поддержание требуемого
перепада давлений воды в подающем и обратном трубопроводах тепловых сетей на вводе в ЦТП или
ИТП при превышении фактического перепада давлений над требуемым более чем на 200 кПа; - минимальное заданное давление в обратном
трубопроводе системы отопления при возможном его снижении; - поддержание требуемого перепада давлений воды в
подающем и обратном трубопроводах систем отопления в закрытых системах
теплоснабжения при отсутствии регуляторов расхода теплоты на отопление
(рисунки 7, 8), а также установке корректирующих насосов, характеризующихся
изменением напора в пределах более 20 %
(в диапазоне рабочих
расходов), на перемычке между обратным и подающим трубопроводами тепловой
сети (рисунки 1, 2); - включение и выключение подпиточных
устройств для поддержания статического давления в
системах теплопотребления при их независимом
присоединении; - защиту систем потребления теплоты от повышения давления или
температуры воды в трубопроводах этих систем при возможности превышения допустимых
параметров; - поддержание заданного давления воды в системе
горячего водоснабжения; - включение и выключение корректирующих насосов; - блокировку включения резервного насоса при
отключении рабочего; - защиту системы отопления от опорожнения; - прекращение подачи воды в бак-аккумулятор или в расширительный бак при независимом присоединении систем отопления по
достижении верхнего уровня в баке и включение подпиточных устройств при
достижении нижнего уровня; - включение и выключение дренажных насосов в подземных
тепловых пунктах по заданным уровням воды в дренажном приямке. Примечание - Автоматизацию деаэрационных установок рекомендуется предусматривать в соответствии
с действующими нормативными документами на котельные установки. 10.3 Для учета расхода тепловых
потоков и расхода воды потребителями должны предусматриваться приборы учета
тепловой энергии в соответствии с правилами учета отпуска тепловой энергии, действующими на территории Республики
Казахстан. 10.4 При независимом
присоединении систем отопления к тепловым сетям следует предусматривать горячеводный водомер
на трубопроводе для подпитки систем. 10.5 Расходомеры и водомеры
должны рассчитываться на максимальный часовой расход теплоносителя по приложению 10 и
подбираться так, чтобы стандартное значение верхнего предела измерения было
ближайшим по отношению к значению максимального часового расхода. 10.6 Применение в открытых
системах теплоснабжения и системах горячего водоснабжения ртутных дифманометров не допускается. 10.7 Длина прямых участков трубопровода до и после измерительных
устройств расходомеров должна определяться в соответствии с инструкциями на
приборы. 10.8 При подаче от источника
теплоты потребителю пара нескольких различных параметров допускается для
учета возвращаемого конденсата предусматривать один расходомер на общем конденсатопроводе после конденсатных насосов. 10.9 В тепловых пунктах с расходом теплоты
более 2,3 МВт, как правило, должны
предусматриваться следующие контрольно-измерительные
приборы: - манометры самопишущие
- после запорной арматуры на вводе в тепловой пункт подающего и
обратного трубопроводов водяных тепловых сетей,
паропроводов и конденсатопроводов; - манометры показывающие: до запорной арматуры на вводе в тепловой пункт
трубопроводов водяных тепловых сетей, паропроводов и
конденсатопроводов; на распределительном и сборном коллекторах водяных
тепловых сетей и паропроводов; после узла смешения; на паропроводах до и после редукционных клапанов; на трубопроводах водяных тепловых сетей и паропроводах до и после регуляторов давления; на подающих трубопроводах после запорной арматуры на
каждом ответвлении к системам потребления теплоты и на обратных трубопроводах до запорной арматуры - из
систем потребления теплоты; - штуцеры для манометров -
до и после грязевиков, фильтров и водомеров; г) термометры самопишущие
- после запорной арматуры на вводе в тепловой пункт
трубопроводов водяных тепловых сетей, паропроводов
и конденсатопроводов; д) термометры показывающие: - на распределительном и сборном коллекторах водяных
тепловых сетей и паропроводов; - на трубопроводах водяных тепловых сетей после узла
смешения; - на подающих и обратных трубопроводах из каждой
системы потребления теплоты по ходу воды перед задвижкой. 10.10 В тепловых пунктах с расходом теплоты до 2,3 МВт должны предусматриваться:
- манометры показывающие: после запорной арматуры на вводе в тепловой пункт
трубопроводов водяных тепловых сетей, паропроводов и конденсатопроводов; после узла смешения; до и после регуляторов давления на трубопроводах водяных
тепловых сетей и паропроводов; на паропроводах до и после редукционных клапанов; на подающих трубопроводах
после запорной арматуры на каждом ответвлении к
системам потребления теплоты и на обратных трубопроводах до запорной арматуры - из систем потребления теплоты; - штуцеры для манометров: до запорной арматуры на вводе в тепловой пункт
трубопроводов водяных тепловых сетей, паропроводов и конденсатопроводов; до и после грязевиков, фильтров и водомеров; - термометры показывающие:
после запорной арматуры на вводе в тепловой пункт трубопроводов водяных
тепловых сетей, паропроводов и конденсатопроводов; на трубопроводах водяных тепловых сетей после узла
смешения; на обратных трубопроводах из систем потребления теплоты по ходу воды перед задвижками. 10.11 Показывающие манометры и
термометры должны предусматриваться на входе и выходе
трубопроводов греющей и нагреваемой воды для каждой ступени водоподогревателей
систем горячего водоснабжения и отопления. 10.12 Показывающие манометры должны предусматриваться перед
всасывающими и после нагнетательных патрубков
насосов. 10.13 При
установке самопишущих термометров и манометров следует предусматривать кроме них на тех же трубопроводах штуцеры для
показывающих манометров и гильзы для термометров. 10.14 В случаях, когда приборы
учета расхода теплоты комплектуются самопишущими или
показывающими расходомерами, термометрами и манометрами, предусматривать дублирующие контрольно-измерительные
приборы не следует. 10.15 Автоматизацию и контроль
установок сбора и возврата конденсата следует предусматривать в объеме,
указанном в МСН 4.02-02-2004 для конденсатных насосных. 10.16 Для деаэрационных установок следует предусматривать
следующие контрольно-измерительные приборы: термометры, показывающие, указатели уровня воды
в баках, манометры, показывающие и самопишущие. 10.17 На местном щите управления следует предусматривать световую сигнализацию о включении резервных насосов и
достижении следующих предельных параметров: - температуры воды, поступающей в систему горячего
водоснабжения (минимальная - максимальная); - давления в обратных
трубопроводах систем отопления каждого здания или в обратном трубопроводе
распределительных сетей отопления на выходе из ЦТП
(минимальные - максимальные); - минимального перепада давлений в подающем и
обратном трубопроводах тепловой сети на входе и на
выходе из ЦТП; - уровней воды или конденсата в баках и водосборных
приямках. При применении регуляторов расхода теплоты на
отопление следует предусматривать сигнализацию о превышении заданной величины отклонения регулируемого
параметра. 10.18 Методика расчета графиков
регулирования подачи теплоты на отопление у потребителей, поддерживаемых системой автоматизации, предусматриваемой в тепловых пунктах приведена в приложении 16.
При расчете этих графиков следует учитывать принятый режим регулирования
отпуска теплоты на источнике, внутренние тепловыделения
в помещениях зданий и сооружений, метеорологические условия и др. 11 ДИСПЕТЧЕРИЗАЦИЯ И СВЯЗЬ 11.1 Дистанционный контроль за
работой оборудования и параметрами теплоносителя осуществляется в
диспетчерских пунктах предприятия тепловых сетей, объединенной диспетчерской
службе (ОДС) жилого района, промышленного и
сельскохозяйственного предприятия или на щите
управления источника теплоты. При теплоснабжении от котельных мощностью 35 МВт и менее диспетчеризацию предусматривать не рекомендуется 11.2 Диспетчеризация
осуществляется: - аварийно-предупредительной сигнализацией путем передачи одного общего светозвукового сигнала о нарушениях режимов работы,
предусмотренной в п.10.17; - дистанционным управлением; - телемеханизацией как правило, в телемеханизированных системах теплоснабжения. При отсутствии ОДС на промышленном или
сельскохозяйственном предприятии следует предусматривать
аварийно-предупредительную сигнализацию из индивидуальных тепловых пунктов в
ЦТП. 11.3 Дистанционное управление
следует предусматривать при обосновании для клапанов, регулирующих расход теплоты на отопление и горячее водоснабжение,
в соответствии с 5.9, 5.10, 5.15 и 5.16 и для другой
арматуры и оборудования. 11.4 При телемеханизации предусматриваются: - телеизмерение по вызову следующих
параметров теплоносителя: температуры воды в подающем трубопроводе тепловой
сети на входе в ЦТП или ИТП при отсутствии ЦТП. Для жилых и общественных зданий телеизмерение
температуры предусматривается одно на все ЦТП и ИТП
в данном микрорайоне при теплоснабжении от одного
источника теплоты; температуры воды в подающем и обратном трубопроводах
системы отопления каждого здания; - телесигнализация путем передачи одного общего
светозвукового сигнала о нарушениях режимов работы предусмотренного
10.17; - телеуправление при обосновании в объеме, указанном в 11.3. 11.5 Для тепловых пунктов при расходе
теплоты 2,3 МВт и более следует
предусматривать телефонную связь с диспетчерским
пунктом. 12 ТРЕБОВАНИЯ ПО СНИЖЕНИЮ УРОВНЕЙ ШУМА И ВИБРАЦИИ ОТ РАБОТЫ
НАСОСНОГО ОБОРУДОВАНИЯ 12.1 Требования настоящего раздела должны соблюдаться в целях
предотвращения превышения уровней шума и вибрации,
допускаемых ГОСТ 12.1.003,
ГОСТ 12.1.012
и СНиП II-12-77 в зданиях
со встроенными
тепловыми пунктами и близлежащих к тепловым пунктам. Примечание - Требования настоящего
раздела распространяются на тепловые пункты промышленных и сельскохозяйственных предприятий, если они предусмотрены техническим заданием на
проектирование теплового пункта. 12.2 Тепловые пункты, оборудуемые насосами, не допускается размещать смежно, под или
над помещениями жилых квартир, спальных и игровых детских дошкольных
учреждений, спальными помещениями школ-интернатов,
гостиниц, общежитий санаториев, домов отдыха, пансионатов, палатами и
операционными больниц, помещениями с длительным пребыванием больных,
кабинетами врачей, зрительными залами зрелищных предприятий, за исключением
тех пунктов, где устанавливаются бесфундаментные
насосы, обеспечивающие уровень звукового давления в смежных помещениях, не
превышающий допустимый
по СНиП II-12-77. Примечание - На тепловые пункты, в
которых предусматривается установка бесфундаментных насосов требования
настоящего раздела не распространяются. 12.3 Минимальное расстояние в
свету от отдельно стоящих наземных ЦТП до наружных стен помещений, перечисленных в 12.2, должно приниматься не менее 25 м. 12.4 Наружные ограждающие конструкции наземных
тепловых пунктов должны иметь величину изоляции от воздушного шума, определяемую в
соответствии со СНиП II-12-77. 12.5 Наружные двери и ворота тепловых пунктов не должны, как правило, быть
направлены в сторону помещений, перечисленных в 12.2, и должны иметь уплотнение прит-воров с допускаемым
зазором по периметру не более 1 м.
Допускается размещать наружные двери и ворота в стенах тепловых пунктов,
обращенных в сторону наиболее удаленного из указанных
помещений. 12.6 Необходимость применения
глушителей шума на вентиляционных проемах в наружных ограждениях
звукопоглощающей облицовки стен и потолка и выбор
их конструкции должны определяться расчетом. Звукопоглощающая облицовка
должна предусматриваться из несгораемых материалов. 12.7 В отдельно стоящих тепловых
пунктах толщина бетонного пола должна приниматься не менее 0,2 м по песчаной подсыпке толщиной не менее 0,2 м. При этом в наземных тепловых пунктах
пол должен отделяться от наружных ограждающих конструкций зазором
шириной не менее 0,05 м с заполнением
его песком. 12.8 В отдельно стоящих тепловых
пунктах рекомендуется предусматривать жесткое
крепление насосов к фундаменту, а во встроенных и пристроенных
тепловых пунктах насосы следует устанавливать на виброизопирующие
основания, как правило, с пружинными
виброизоляторами. Для соединения трубопроводов
с патрубками насосов должны предусматриваться гибкие вставки длиной не менее 1 м,
устанавливаемые, как правило, в горизонтальной плоскости. В качестве гибких вставок при температуре теплоносителя до
100 °С рекомендуется принимать резиновые
напорные рукава с текстильным каркасом по ГОСТ 18698. В отдельно стоящих тепловых пунктах гибкие вставки
допускается не предусматривать. 12.9 В местах ввода трубопроводов, идущих
от отдельностоящих или пристроенных тепловых пунктов, в здания жесткая заделка
труб в стены и фундаменты этих зданий не
допускается. Размеры отверстий для пропуска труб через стены и
фундаменты должны обеспечивать зазор между
поверхностями теплоизоляционной конструкции трубы
и строительной конструкцией здания. Для заделки
зазора следует применять эластичные водогазонепроницаемые материалы. Неподвижные опоры на этих
трубопроводах должны размещаться на расстоянии не
менее чем 2 м от наружной стены здания. 12.10 Во встроенных и
пристроенных тепловых пунктах под опоры трубопроводов и оборудования при их
креплении к строительным конструкциям здания необходимо предусматривать виброизолирующие прокладки, в качестве которых
рекомендуется применять резиновые виброизоляторы (коврики). 13
ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ К ПРОЕКТИРОВАНИЮ ТЕПЛОВЫХ ПУНКТОВ В ОСОБЫХ ПРИРОДНЫХ И
КЛИМАТИЧЕСКИХ УСЛОВИЯХ СТРОИТЕЛЬСТВА общие требования 13.1 При проектировании тепловых
пунктов в районах с сейсмичностью 8
баллов и более, на подрабатываемых территориях и в районах с просадочными от замачивания грунтами II типа необходимо соблюдать требования СНиП РК 5.01-01-2002 ,
СНиП 2.02.04-88. При размещении баков на просадочных
грунтах II типа
следует соблюдать также требования действующих нормативных документов. Примечание -
При просадочных грунтах I типа тепловые
пункты проектируются без учета требований данного раздела. Районы с
сейсмичностью 8 и 9 баллов 13.2 Расчетная сейсмичность для
зданий тепловых пунктов должна приниматься одинаковой с установленной
расчетной сейсмичностью для зданий, обслуживаемых
тепловым пунктом. 13.3 Высота зданий наземных
тепловых пунктов не должна превышать 4 м. 13.4 Запорная регулирующая и
предохранительная арматура независимо от параметров теплоносителей и диаметров труб должна приниматься
стальной. 13.5 В местах присоединения трубопроводов к насосам, водоподогревателям и бакам должны предусматриваться конструкции компенсационных
устройств, обеспечивающие
продольные и угловые перемещения трубопроводов. Допускается
применение гибких вставок по 12.8 настоящего свода правил. 13.6 В местах прохода трубопроводов тепловых сетей через
фундаменты и стены зданий тепловых пунктов зазор между поверхностью теплоизоляционной конструкции трубы,
верхом и стенками проема должен предусматриваться не менее 0,2 м. Для заделки зазора следует применять эластичные водогазонепроницаемые материалы. Подрабатываемые территории 13.7 При проектировании тепловых
пунктов на подрабатываемых территориях должны соблюдаться требования 13.4 -13.6. 13.8 Усилия от неподвижных опор
не должны передаваться на конструкцию зданий. Просадочные от замачивания
грунты 13.9 Под полами тепловых пунктов
и баками следует предусматривать уплотнение грунта на глубину 2,0 - 2,5 м. Контур уплотненного грунта основания
должен быть больше габаритов сооружения не менее чем на 3,0 м в каждую сторону. Полы должны быть водонепроницаемыми и иметь уклон не
менее 0,01 м в сторону водосборного водонепроницаемого
приямка. В
местах сопряжения полов со стенами должны предусматриваться водонепроницаемые
плинтусы на высоту 0,1 - 0,2 м. 13.10 Расстояние от
баков-аккумуляторов и конденсатных баков,
размещаемых вне тепловых пунктов, до зданий и сооружений должно быть при грунтовых
условиях II типа
по просадочности: - с водопроницаемыми подстилающими грунтами - не менее
1,5 толщины просадочного
слоя; - с водонепроницаемыми подстилающими грунтами - не менее трех толщин просадочного слоя,
но не более 40 м. 13.11 Прокладку трубопроводов
следует предусматривать, как правило, выше уровня
пола. Допускается прокладка трубопроводов в водонепроницаемых
каналах. 13.12 В местах прохода тепловых
сетей через фундаменты или стены зданий тепловых пунктов
зазор между поверхностью теплоизоляционной конструкции трубопровода и верхом
(низом) отверстия должен предусматриваться с учетом
возможной просадки здания или сооружения. Приложение 1 Минимальные расстояния
в свету от строительных конструкций до
трубопроводов, оборудования, арматуры, между поверхностями теплоизоляционных конструкций смежных
трубопроводов, а также ширина проходов Таблица 1.1 - Минимальные
расстояния в свету от трубопроводов до строительных
конструкций и до смежных трубопроводов
Таблица
1.2 – Минимальная ширина проходов
Таблица
1.3 - Минимальное расстояние в свету между трубопроводами и строительными конструкциями
Приложение 2 Методика
определения расчетной тепловой производительности водоподогревателей отопления и
горячего водоснабжения 1 Расчетную тепловую производительность водоподогревателей При отсутствии проектной документации допускается определять
расчетные тепловые потоки в соответствии с указаниями МСН
4.02-02-2004 (по укрупненным
показателям). 2 Расчетную тепловую производительность водоподогревателей для систем отопления При независимом присоединении систем отопления и вентиляции через общий водоподогреватель
расчетная тепловая производительность водоподогревателя, Вт, определяется по сумме максимальных
тепловых потоков на отопление и вентиляцию: 3 Расчетную тепловую производительность водоподогревателей, Вт, для систем горячего водоснабжения
с учетом потерь теплоты подающими и циркуляционными трубопроводами - при наличии баков-аккумуляторов
нагреваемой воды у потребителей - по
среднему тепловому поттоку на горячее водоснабжение за отопительный период, определяемому по 3.13 а) СНиП
2.04.01-85*, по формуле - при отсутствии
баков-аккумуляторов нагреваемой воды у потребителей - по максимальным тепловым потокам на горячее водоснабжение,
определяемым по 3.13б) СНиП 2.04.01-85*, 4 При отсутствии данных о
величине потерь теплоты трубопроводами систем
горячего водоснабжения допускается тепловые потоки на горячее водоснабжение, Вт, определять
по формулам: - при наличии
баков-аккумуляторов
- при отсутствии баков-аккумуляторов
где
Таблица 2.1
При отсутствии данных о количестве и характеристике
водоразборных приборов часовой расход горячей воды Ghmax для жилых районов допускается определять по формуле
где
Примечание - Для систем горячего
водоснабжения, обслуживающих одновременно жилые и общественные здания, коэффициент часовой неравномерности следует
принимать по сумме численности жителей в жилых зданиях и условной численности жителей Uусл в
общественных зданиях, определяемой по формуле
где При отсутствии данных о
назначении общественных зданий допускается при определении коэффициента часовой неравномерности по таблице 2.2 условно численность жителей принимать с коэффициентом 1,2. Таблица
2.2
Приложение 3 Методика определения параметров для
расчета водоподогревателей отопления 1 Расчет поверхности нагрева водоподогревателей
отопления F, м2, проводится при
температуре воды в тепловой сети, соответствующей расчетной температуре
наружного воздуха для проектирования отопления, и на расчетную производительность
2 Температуру нагреваемой воды
следует принимать: - на входе в водоподогреватель - на выходе из водоподогревателя Примечание - При независимом присоединении
систем отопления и вентиляции через общий водоподогреватель
температуру нагреваемой воды в обратном
трубопроводе на входе в водоподогреватель следует
определять с учетом температуры воды после при соединения
трубопровода системы вентиляции. При расходе
теплоты на вентиляцию не более 15 %
суммарного максимального часового расхода теплоты на отопление допускается
температуру нагреваемой воды перед водоподогревателем принимать равной температуре воды в обратном трубопроводе системы отопления. 3 Температуру греющей воды следует принимать: - на входе в водоподогреватель –
равной температуре воды в подающем трубопроводе
тепловой сети на вводе в тепловой пункт - на выходе из водоподогревателя 4 Расчетные расходы воды Gdo и Gomax, кг/ч, для расчета водоподогревателей систем
отопления следует определять по формулам: - греющей воды
При независимом присоединении
систем отопления и вентиляции через общий
водоподогреватель расчетные расходы воды Gdo
и Gomax, кг/ч, следует определять по формулам: - греющей воды
- нагреваемой воды
где Qomax, Qnmax – соответственно максимальные
тепловые потоки на отопление и вентиляцию, Вт. 5
Температурный напор Dtср,°С, водоподогревателя
отопления определяется по формуле
6 Коэффициент теплопередачи в зависимости от
конструкции водоподогревателя
следует определять по приложениям 7 - 9. Приложение 4 Методика определения параметров для
расчета водоподогревателей горячего водоснабжения,
присоединенных по одноступенчатой схеме 1
Расчет поверхности нагрева водоподогревателей горячего водоснабжения следует
производить (рисунок 1) при температуре
воды в подающем трубопроводе тепловой сети, соответствующей точке излома
графика температур воды, или при минимальной
температуре воды, если отсутствует излом графика температур, и по расчетной
производительности, определенной по приложению 2:
где 2 Температуру нагреваемой воды
следует принимать: на входе в водоподогреватель
tc – равной 5 °С если отсутствуют эксплуатационные данные на выходе из водоподогревателя
th –
равной 60 °С, а при вакуумной деаэрации – 65 °С. 3 Температуру греющей воды следует принимать: на входе в
водоподогреватель t¢1 – равной температуре
воды в подающем трубопроводе тепловой сети на вводе в тепловой пункт при температуре наружного воздуха в
точке излома графика температур воды; на выходе из
водоподогревателя t¢3 – равной 30 °С. 4 Расчетные расходы воды Gdh и Gh, кг/ч, для расчета
водоподогревателя горячего водоснабжения следует определять по формулам: - греющей воды
- нагреваемой воды
5 Температурный напор
водоподогревателя горячего водоснабжения определяется по формуле
6 Коэффициент теплопередачи в зависимости от конструкции
водоподогревателя следует определять по приложениям 7-9. Приложение 5 Методика определения параметров для
расчета водоподогревателей горячего водоснабжения, присоединенных
по двухступенчатой схеме Методика расчета водоподогревателей горячего
водоснабжения, присоединенных к тепловой сети по
двухступенчатой схеме (рисунки 2-4) с
ограничением максимального расхода сетевой воды на
ввод, применяемая до настоящего времени, основана
на косвенном методе, по которому тепловая производительность I ступени водоподогревателей определяется
балансовой нагрузкой горячего водоснабжения, а
II ступени -
по разнице нагрузок между расчетной и нагрузкой
I ступени. При этом не соблюдается принцип
непрерывности: температура нагреваемой воды на
выходе из водоподогревателя I ступени не совпадает с температурой той же
воды на входе во II ступень, что
затрудняет ее использование для машинного счета. Новая методика расчета более логична для двухступенчатой
схемы с ограничением максимального расхода сетевой
воды на ввод. Она основана на том положении, что в
час максимального водоразбора при расчетной для
подбора водоподогревателей температуре наружного воздуха, соответствующей точке
излома центрального температурного графика, возможно
прекращение подачи теплоты на отопление, и вся сетевая вода поступает на горячее водоснабжение. Для выбора необходимого типоразмера и числа секций кожухотрубного либо числа пластин и числа ходов пластинчатого водоподогревателей следует
определить поверхность нагрева по расчетной производительности и температурам
греющей и нагреваемой воды из теплового расчета в
соответствии с нижеприведенными формулами. 1 Расчет поверхности нагрева F, м2, водоподогревателей горячего водоснабжения должен производиться при
температуре воды в подающем трубопроводе тепловой сети, соответствующей точке
излома графика температур воды, или при минимальной
температуре воды, если отсутствует излом графика температур, так как при этом
режиме будет минимальный перепад температур и значений коэффициента теплопередачи, по формуле
где
2 Распределение расчетной
тепловой производительности
Расчетная тепловая производительность водоподогревателей I и II
ступеней
3 Температура нагреваемой
воды, °С, после I ступени определяется по формулам: - при зависимом присоединении системы отопления
- при независимом присоединении системы отопления
4 Максимальный расход
нагреваемой воды, кг/ч, проходящей через I
и II ступени водоподогревателя, следует рассчитывать исходя из максимального
теплового потока на горячее водоснабжение Qhmax, определяемого по формуле 2.2 приложения 2, и нагрева
воды до 60 °С во II ступени:
5 Расход греющей воды - для тепловых пунктов при отсутствии вентиляционной
нагрузки расход греющей воды принимается одинаковым для I и II ступеней водоподогревателей
и определяется: - при регулировании отпуска теплоты по совмещенной
нагрузке отопления и горячего водоснабжения – по максимальному расходу сетевой воды на
горячее водоснабжение (формула (5.7)) либо по максимальному расходу
сетевой воды на отопление (формула 5.8):
В качестве расчетной принимается бóльшая из
полученных величин; при регулировании отпуска теплоты по нагрузке
отопления расчетный расход греющей воды определяется по формуле
При этом следует проверять температуру греющей воды
на выходе из водоподогревателя I ступени
при Qhmax по формуле
В случае если температура, определенная по формуле (5.11 ), получилась ниже 15 °С, то
- для тепловых пунктов при
наличии вентиляционной нагрузки расход греющей воды принимается: для I ступени
для II ступени
6 Температура греющей воды, °С, на выходе из водоподогревателя II ступени
7 Температура греющей воды, °С, на входе в водоподогреватель I ступени
8 Температура греющей воды, °С, на выходе из водоподогревателя I ступени
9 Среднелогарифмическая разность
температур между греющей и нагреваемой водой, °С
Приложение 6 Методика определения параметров для
расчета водоподогревателей горячего водоснабжения, присоединенных
по двухступенчатой схеме со стабилизацией расхода воды на
отопление 1 Поверхность нагрева
водоподогревателей (рисунок 8) горячего
водоснабжения F, м2, определяется
при температуре воды в подающем трубопроводе тепловой сети, соответствующей
точке излома графика температур воды, или при минимальной температуре воды,
если отсутствует излом графика температур, так как при этом режиме будет минимальный
перепад температур и значений коэффициента теплопередачи, по формуле
где
Dtср – среднелогарифмическая
разность температур между греющей и нагреваемой водой, °С, определяется по приложению 5;
2 Тепловой поток на II ступень водоподогревателя - при отсутствии баков-аккумуляторов нагрваемой воды
- при наличии баков-аккумуляторов нагреваемой воды
где
Qht –
тепловые потери трубопроводов систем горячего водоснабжения, Вт. При отсутствии данных о величине
тепловых потерь трубопроводами систем горячего водоснабжения тепловой поток на II ступень водоподогревателя, Вт, - при отсутствии баков-аккумуляторов нагреваемой воды
- при наличии баков-аккумуляторов нагреваемой воды
где
3 Распределение расчетной
тепловой производительности водоподогревателей между I и II ступенями,
определение расчетных температур и расходов воды для расчета
водоподогревателей следует принимать по таблице 6.1. Таблица
6.1
Приложение 7 Тепловой и гидравлический расчет
горизонтальных секционных кожухотрубных водо-водяных
подогревателей Горизонтальные секционные скоростные водоподогреватели
по ГОСТ 27590 с трубной системой из
прямых гладких или профилированных труб отличаются тем, что для устранения
прогиба трубок устанавливаются двухсекторные опорные перегородки,
представляющие собой часть трубной решетки. Такая конструкция опорных перегородок
облегчает установку трубок и их замену в условиях эксплуатации, так как
отверстия опорных перегородок расположены соосно с отверстиями трубных
решеток. Каждая опора установлена со смещением относительно
друг друга на 60°, что повышает турбулизацию
потока теплоносителя, проходящего по межтрубному пространству, и приводит к
увеличению коэффициента теплоотдачи от теплоносителя к стенке трубок, а
соответственно – возрастает теплосъем с 1 м2 поверхности нагрева.
Используются латунные трубки наружным диаметром
16 мм, толщиной стенки 1 мм по
ГОСТ 21646 и ГОСТ 494. Еще большее увеличение коэффициента теплопередачи
достигается применением в трубном пучке вместо гладких латунных трубок
профилированных, которые изготавливаются из тех же трубок путем выдавливания
на них роликом поперечных или винтовых
канавок, что приводят к турбулизации пристенного потока жидкости внутри трубок. Водоподогреватели состоят из
секций, которые соединяются между собой калачами по трубному пространству и патрубками - по межтрубному (рисунки 7.1 - 7.4 настоящего приложения). Патрубки могут быть разъемными
на фланцах или неразъемными сварными. В зависимости от конструкции
водоподогреватели для систем горячего водоснабжения имеют следующие условные
обозначения: для разъемной конструкции с гладкими трубками – РГ, с профилированными – РП; для сварной конструкции – соответственно СГ, СП (направление потоков
теплообменивающихся сред приведено в 6.3
настоящего свода правил). Пример условного обозначения водоподогревателя разъемного
типа с наружным диаметром корпуса секции 219
мм, длиной секции 4 м, без компенсатора
теплового расширения, на условное давление 1,0
МПа, с трубной системой из гладких трубок из пяти секций, климатического
исполнения УЗ: ПВ 219 х 4-1,
0-РГ-5-УЗ ГОСТ 27590. Технические характеристики
водоподогревателей приведены в таблице 7,1,
а номинальные габариты и присоединительные размеры - в таблице 7.2 настоящего
приложения. Таблица 7.1 – Технические
характеристики водоподогревателей по ГОСТ 27590
Таблица 7.2 –
Номинальные габариты и присоединительные размеры водподогревателей , мм
Рисунок 7.1 - Общий
вид горизонтального секционного кожухотрубного водоподогревателя
с опорами-турбулизаторами 1 – секция; 2 – калач; 3 – переход; 4 – блок опорных
перегородок; 5 – трубки; 6 – перегородка опорная; 7 – кольцо; 8 – пруток Рисунок 7. 2 - Конструктивные размеры
водоподогревателя
Методика
расчета водоподогревателей горячего водоснабжения 1 Для выбора необходимого
типоразмера водоподогревателя предварительно задаемся оптимальной скоростью
нагреваемой воды в трубках равной Wтр = 1 м/с и, исходя из
двухпоточной компоновки каждой ступени определяем необходимое сечение трубок
водоподоревателя
В соответствии с полученной величиной 2 Для выбранного типоразмера
водоподогревателя определяем фактические скорости воды в трубках и межтрубном
пространстве каждого водоподогревателя при двухпоточной компоновке по формулам:
3 Коэффициент теплоотдачи
где Эквивалентный диаметр межтрубного пространства, м,
определяется по формуле
Для выбранного типоразмера водоподогревателя dэкв
принимается по таблице 7.1. 4 Коэффициент теплоотдачи
где 5 Коэффициент теплопередачи
водоподоревателя к, Вт/(м2·°С), следует определять по формуле
где
6 При заданной величине расчетной производительности водоподогревателя 7 Число секций водоподогревателя
в одном потоке N, шт., исходя из
двухпоточной компоновки, определяется по формуле
Если величина N,
полученная по формуле (7.10) имеет
дробную часть, составляющую более 0,2,
число секций следует округлять в большую сторону. 8 Потери давления DР, кПа, в водоподогревателях следует определять по
формулам: для нагреваемой воды, проходящей в гладких трубках: - при длине секции 4
м
- при длине секции 2
м
где
j – коэффициент, учитывающий накипеобразование, принимается по опытным
данным, при их отсутствии – следует
принимать j = 2... 3; для нагреваемой воды, проходящей в профилированных
трубках, в формулах (7.11) и (7.12) вводится повышающий коэффициент 3; для греющей воды, проходящей в межтрубном
пространстве:
Коэффициент В приведен в таблице 7.3 Таблица 7.3
Пример расчета для двухступенчатой схемы присоединения
водоподогревателей горячего водоснабжения с ограничением максимального расхода
воды из тепловой сети на ввод и регулированием подачи теплоты на отопление Выбрать и рассчитать
водоподогревательную установку для системы горячего водоснабжения центрального
теплового пункта на 1516 условных квартир
(заселенность – 3,5 чел на квартиру),
оборудованную водоподогревателями, состоящими из секций кожухотрубного типа с
трубной системой из прямых гладких трубок и блоками опорных перегородок по ГОСТ 27590. Водоподогреватели присоединены к
тепловой сети по двухступенчатой смешанной схеме с ограничением максимального
расхода воды из тепловой сети на ввод. Система отопления присоединена к тепловым сетям по
зависимой схеме с автоматическим регулированием подачи теплоты. Баки-аккумуляторы нагреваемой воды как в ЦТП, так и у
потребителей отсутствуют. Исходные данные: 1
Регулирование отпуска теплоты в системе централизованного теплоснабжения
принято центральное, качественное по совмещенной нагрузке отопления и
горячего водоснабжения. 2
Температура теплоносителя (греющей воды) в тепловой сети в соответствии с принятым
для данной системы теплоснабжения графиком изменения температуры воды в зависимости
от температуры наружного воздуха принята: - при расчетной температуре наружного воздуха для
проектирования отопления tо = - 26 °С: - в подающем трубопроводе t1 = 150 °С; - в обратном трубопроводе t2 = 70 °С; - в точке излома графика температуры t¢н = 23 °С: - в подающем трубопроводе t¢1 = 80 °С; - в обратном трубопроводе t¢2 = 42 °С. 3
Температура холодной водопроводной (нагреваемой) воды в отопительный период,
поступающей в водоподогреватель I ступени, tc = 2 °С (по данным эксплуатации). 4
Температура воды, поступающей в систему горячего водоснабжения на выходе из II ступени водоподогревателя th = 60 °С. 5 Максимальный тепловой поток на
отопление потребителей, присоединенных к ЦТП, Qomax=5,82×106 Вт. 6
Расчетная тепловая производительность водоподогревателей 7
Максимальный расчетный секундный расход воды на горячее водоснабжение gh = 21,6 л/с. Порядок
расчета: 1 Максимальный расход сетевой воды
на отопление 2
Максимальный расход греющей воды на горячее водоснабжение
3
Для ограничения максимального расхода сетевой воды на ЦТП в качестве
расчетного принимается больший из двух расходов, полученных по пунктам 1, 2 настоящего при-ложения.
4
Максимальный расход нагреваемой воды через I и II ступени
водоподогревателя 5
Температура нагреваемой воды за водоподогревателем I ступени
6
Расчетная производительность водоподогревателя I ступени . 7 Расчетная производительность водоподогревателя II ступени 8
Температура греющей воды на выходе из водоподогревателя II ступени 9
Температура греющей воды на выходе из водоподогревателя I ступени
10
Среднелогарифмическая разность температур между греющей и нагреваемой водой
для I ступени водоподогревателя
11
Среднелогарифмическая разность температур между
греющей и нагреваемой водой для II ступени
водоподогревателя
12
В соответствии с п. 1 настоящего приложения
определяем необходимое сечение трубок водоподогревателя при скорости воды в
трубках Wтр= 1м/с и двухпоточной схеме
включения
По таблице 7.1
настоящего приложения и полученной величине fтр = 0,0093 м2; Dн = 219 мм; fмтр = 0,02139 м2; dэкв= 0,0224 м; fсек= 11,51 м2
(при длине секции 4 м);
13
Скорость воды в трубках при двухпоточной компоновке]
14
Скорость воды в межтрубном пространстве при двухпоточной компоновке
15
Расчет водоподогревателя I ступени: - средняя температура греющей воды
- средняя температура нагреваемой воды
- коэффициент теплопередачи от греющей воды к стенке
трубки
= 2187 Вт/(м2·°С); - коэффициент теплоотдачи от стенки трубки к
нагреваемой воде
- коэффициент теплопередачи при b = 0,9
Коэффициент y принят равным 1,2
для гладких трубок; - требуемая поверхность нагрева водоподогревателя I
ступени
- число секций водоподогревателя I
ступени при длине секции 4 м
Принимаем 5
секций в одном потоке; действительная поверхность нагрева будет
16
Расчет водоподогревателя II ступени: - средняя температура греющей воды
- средняя температура нагреваемой воды
- коэффициент теплопередачи от греющей воды к стенке
трубки
- коэффициент теплоотдачи от стенки трубки к
нагреваемой воде
- коэффициент теплопередачи при b =
0,9 - требуемая поверхность нагрева водоподогревателя II ступени
- число секций
водоподогревателя II ступени
Принимаем 2
секции в одном потоке, действительная поверхность нагрева будет
В результате расчета получилось по 2 секции в каждом водоподогревателе II ступени и 5
– в каждом водоподогревателе I ступени суммарной поверхностью нагрева 161 м2. 17 Потери давления в
водоподогревателях (7 последовательных
секций в каждом потоке): - для воды, проходящей в трубках (с учетом j =2)
- для воды, проходящей в межтрубном пространстве
Коэффициент В принимается
по таблице 7.3 настоящего приложения. При применении водоподогревателя с профилированными
трубками необходимое число секций в I ступени составит 3
секции, а во II– 2 секции в одном потоке. Потери давления по нагреваемой воде с
коэффициентом j = 2 составляют 300 кПа. Выпускаются
кожухотрубные многоходовые водоподогреватели с I и II ступенями
нагрева в одном корпусе (рисунок 5),
технические характеристики которых приведены в таблице 7.4 настоящего приложения. Тепловая производительность определена
для условий, близких к реальным в системе теплоснабжения: - для водоподогревателей горячего
водоснабжения: температурный перепад по греющей воде 70–30 °С, по нагреваемой – 5-60 °С, максимальные потери давления по
нагреваемой воде, направляемой по трубкам, –
27-36 кПа (ИТП - ЦТП); - для водоподогревателей отопления: температурный
перепад по греющей воде – 150-76 °С, по нагреваемой, направляемой по
межтрубному пространству, при применении в ИТП
– 105-70 °С и максимальной потере
давления – 30 кПа; при применении в ЦТП –
120-70 °С и максимальной потере давления – 60 кПа
(потери давления приняты везде для нового, чистого теплообменника). Запас в поверхности нагрева принят 20 %. В пересчете на расчетный режим работы по ГОСТ 27950 (скорость воды в трубках 2 м/с) эти же установки ТМПО и ТМПГ,
применяемые а ИТП, будут иметь
характеристики, приведенные в таблице 7.5.
При этом достигаются такие же коэффициенты теплопередачи, как и в пластинчатых
водоподогревателях на максимальных скоростях теплоносителей. Кроме того выпускаются
водоподогреватели полуразборной конструкции облегченного типа (рисунок 7.6) для тепловых пунктов, размещаемых в
подвале здания. а
- общий вид; б - разрез по секциям; I - вход
холодной воды - I ступень; 2 - выход теплоносителя - I ступень;3 - выход горячей воды - I
ступень; 4 - выход горячей воды - II ступень; 5
- вход теплоносителя - I ступень; 6 - выход
теплоносителя - II ступень; 7 -
выход теплоносителя - II ступень; 8 - вход холодной воды - II ступень;в, г - конструктивные
размеры: 1
- секции; 2 - соединительная
камера межтрубного пространства;3 - то
же, трубного: 4 - трубная доска; 5 - шарнир; Рисунок
7.5 - Общий вид горизонтального многоходового кожухотрубного водоподогревателя В1 - холодная вода; В2 - горячая вода; В3 – циркуляционная линия горячего водоснабжения; Т1 -
подающая теплосети; Т2 - выход
греющей воды из II ступени; Т3 - вход греющей воды в I ступень; Т4
- обратная теплосети Рисунок 7.6 -
Водоподогреватель блочного типа Основные технические характеристики водоподогревателей
блочного типа для ИТП (установка из 3 блоков)
Таблица 7.4 – Технические характеристики
горизонтальных многоходовых, кожухотрубных водоподогревателей с профилированной
трубкой для систем отопления и горячего водоснабжения
|